2. Înapoi sau la pagina principală
Taxa SWIB - sursa de alimentare pentru circuitul de comandă.
Înapoi sau la pagina principală
Taxa SWIC - circuit de control .
3. Înapoi sau la pagina principală
Taxa SWID - dioda de pod i senzorul de curentș .
Înapoi sau la pagina principală
Taxa SWIE - ie ire redresorș . Condensatori C1-C5 ... instalat pe partea din spate a
plăcii.
4. Înapoi sau la pagina principală
Taxa IRF740_4 - quad IRF740 cu protec ieț .
Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală
5. Dispozitiv SWI. Aparate de sudare și puskozaryada.
Listă de componente
Suma 1
Tip Nominal Din răsputeri Poz. Simbol. conta. Numai
Taxă Lumea A1 1 1
Taxă SWIB A2 1 1
Taxă Świca A3 1 1
Taxă SWID A6 1 1
Taxă IRF740_4 A5, A5-1 2 2
Taxă Wie A7 1 1
Condensator ceramic 4700 3000V C1 1 1
Condensator electrolitic 220uF 450V C2-C9 8 8
Siguran ăț 25A F1, F2 2 2
Toggle 250V 25A S1 1 1
Rezistor variabil Pentru 10 R1, R2 2 2
Unități de asamblare:
Transformer T1 T1
Ferite 2000NM Sh20h28 1 1
Choke L1 L1
Ferite 2000NM Sh20h28 1 1
Taxă swiA (rețea redresor)
Suma 1
Tip Nominal Din răsputeri Poz. Simbol. conta. Numai
Condensator 0.1uF 630V C1 1 1
Tiristori T122-25-6 Q1 1 1
Rezistente sârmă 10R 10W R1 1 1
6. Hank transformator date SWIB_T21 (corectate 04.03.2004)
Produsele achiziționate
Miez
RM8 B65811-J250-
J41
1set
Cadru B65812-K1012-D1 1 buc
Organe de
asamblare
B65812-A2203 2 buc
Materiale
Sârmă PEV2, diametru 0. 21 mm și 0,32 mm
Lakotkanь LMB-105
Tub PVC
Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri
1-12 ПЭВ2 0,2 1 90 2025 ICG 1 * 2 * 3 **
3-10 ПЭВ2 0,2 1 10 25 mcg 4 ***
5-8 ПЭВ 2 0,32 10 25 mcg 5 ***
Este o "vedere de sus", de la transformator. Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de
înfă urări.ș lăcuită stabilite fără joc din pere ii cadrului.ț lichidare 3-10 distribui uniform pe cadru.
Verificarea caracter fază
Bobinaj Viraje Inductan ăț
1-12_3-10 100 2500 ICG
1-12_3-10_5-8 110 3025 ICG
Verifica i rezisten a electricăț ț Efectua iț iș să fie eficace privind montarea dispozitivelor de tensiune electrică 2000V
între contacte :. 1-5 lua 1-3 trebuie să fie conectat. Timp de scanare de 60 ± 5 s.
Transformatorul de date calculat (acționare magnetică) SWIB_T21
Ie ireș : 1 A * 13 V = 13 [ VA ] (Nota 1 5 V A) ; h Frecven a de 85ț kHz
Sec iunea transversală a ferităț RM8 50 mm 2 , n 0.25uH inductan ă Primer (gol de aer)ț
Curentul mediu : I = 1 Miercuri 5 VA / 300 V = 50 [mA]
Zona Pulse (vom conduce cursul de t = 3 noi): U = 300 V / U * t = 900 V * ne
Pulse curent (perioadă T = 14 ne ) : Iimp = 2 (T / t) * I compara = 2 (14/3) * 0,05 = 0. 5 [A]
Necesar și nduktivnost (de la Li = Ut ) :. L = Ut / I = 900/0 5 = 1800 [uh]
Numărul de rota iiț ale înfășurării primare (când L0 = 0.25uH ): n = ( 18 00 / 0,25) 0,5 = 85 [ apoi ] , ia n = 90, în acest
caz, L = 0,25 * 90 2 = 2000 Uh
Макс. индукция ( BSN = Ut = Li ) : B = Ut / SN = 900 / (50 * 90) = 0,21 [T]
7. Să luăm tensiunea inversă în întreaga înfă urare primară 125 B. Într-o rundă de căderi 125ș / 90 = 1,4
Numărul calculat de rotații ale înfășurărilor secundare ale înfășurării este prezentat în datele de mai sus.
Puteți aplica armura B-22 core (cupa), aducând inductanța decalaj la valorile calculate.
Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală
Hank transformator date SWIC_T22
Produsele achiziționate
Miez
RM8 B65811-J250-
J41
1set
Cadru B65812-K1012-D1 1 buc
Organe de
asamblare
B65812-A2203 2 buc
Materiale
Sârmă PEV2, diametru 0. 21 mm
Lakotkanь LMB-105
Tub PVC
Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri
1-12 și 3-10 ПЭВ2 0,2 1 25 156 mcg 1 ***
5-6 și 7-8 ПЭВ 2 0,21 25 156 mcg Douăzeci și trei **
Este o "vedere de sus", de la transformator. Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de
înfă urări.ș lăcuită stabilite fără joc din pere ii cadrului.ț Despre 1-12 i 3-10 bmotki stabilite simultan în 2 fireș
Verificarea caracter fază
Bobinaj Viraje Inductan ăț
1-12_3-10 _5-6_7-8 100 2500 ICG
Verifica i rezisten a electricăț ț a instala iei electrice Urma i importante de tensiunea eficace 2000 V între borneleț ț 1-5. A
lua legatura cu 1-3 i 5-7 trebuie să fie conectate.ș Timp de scanare de 60 ± 5 s.
Calculat SWIS_T22 transformator de date
Frecven a de 40 kHzț , cu kvazhnost < 2 .
Max. Curent de magnetizare este 1A . Creșterea curent de magnetizare, și, prin urmare miezul cu un decalaj, este ales
pentru a avea mai multa energie puls de control necesare pentru a reîncărca tastele poarta IRF740-4 atunci când este
oprit.
Sec iunea transversală a feriteiț RM8 50 mm 2
Zona Pulse (pentru accident vascular cerebral t directă = 12 noi); U = 13 V / U * t = 156 V * ne
Inductan aț (de la Li = Ut): L = Ut / i = 156/1 = 156 [uh]
Numărul de spire (când L0 = 0.25uH ): n = (156 / 0,25) de 0,5 = 25 [ spire ]
8. Max. induc ieț (de la BSN = Ut ): B = Ut / SN = 156 / (50 * 25) = 0,125 [T]
Puteți aplica armura B-22 core (cupa), aducând inductanța decalaj la valorile calculate.
Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală
Hank transformator date SWID_TT11 "curent"
Produsele achiziționate
2000NM
ferită
K20x12x6 1 buc
Materiale
Sârmă PEV2, diametru 0. 21 mm și 1,8 mm
Lakotkanь LMB-105
Tub PVC
Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri
1-2 ПЭВ2 0,2 1 100 ~ 12.000 mcg ** 1 **
3-4 ПЭВ 2 1.8 1 * PCV
Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de înfă urări.ș lichidare 3-10 distribuie uniform pe
la inelele de etan areș . verifica vizual caracter fază.
Calculat SWID_TT11 transformator de date
(Transformer - este un transformator de curent care, de tensiune)
2000NM ferită, K20h12h6 transversală sec iune 24mmț 2
Actual lichidare 3-4 4 0 A (maxim IRF740-4 cheie curent), lichidare curent 1-2 : I12 = I34 / 100 = .
0 4 A
Impedan ă de sarcinăț : 33 Ohm
Lichidare Voltaj 1-2 : U12 = 0. 4 A * 33 Ohm = 1 3 V
Zona Pulse 1 3 V * 12 ne = 1 56 V * ne
Inducerea maxima de 156 / (100 * 24) = 0,065 [T]
Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală
Datele privind Hank sufoca L1
Produsele achiziționate
2000NM
ferită
Sh20h28 1 set
Materiale
Sârmă PEV2, diametru 1,8 mm
Lakotkanь LMB-105
Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri
9. 1-2 PEV2 5 h1.8 6 10 mcg *
Datele calculate sufoca L1
Curent I = 1 2 0A și nduktivnost L = 10uH
Sec iunea transversală a feritei Sh20h28ț s = 560 mm 2
Lungimea medie a căii magnetic : l = 160 FEP mm
Zona Pulse LI = 120A * 10uH = 1200 ms *
1-2 numărul de spire ( T Bmax = 0,33): N1-2 = 1,200 / (560 * 0,35) = 6 [transformă]
Necesar m agnitnaya permeabilitate : u = L * l eff / u0 * s * n 2 = 10uH * 160mm / 1.25 * 10 -6 * 560mm 2 * 10 * 10 =
23
Non-magnetic decalaj : l s = L eff / u = 160mm / 23 = 7mm (tip de carton de 3,5 mm)
Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală
Hank transformator date T1
Produsele achiziționate
2000NM
ferită
Sh20h28 1 set
Materiale
Sârmă PEV2, diametru de 1,2 mm și 1,8 mm
Lakotkanь LMB-105
Constatări Sârmă Viraje Inductanță Grupuri
1-2 PEV2 2h1.2 32 7000 ICG 1 ** 2 ** **
3-4 SEW 2 3h1.8 11 800 mcg 3,4 ****
Simbolul "*" indică numărul de straturi de pânză lacuit între straturi de înfă urări.ș lăcuită stabilite fără joc din pere iiț
cadrului.
Verificarea caracter fază
Bobinaj Viraje Inductan ăț
1-2_3- 4 43 12.000 mcg
Verifica i rezisten a electricăț ț Efectua iț iș să fie eficace privind montarea dispozitivelor de tensiune electrică 2000V
între contacte : 1-3. Timpul de scanare de 60 ± 5 s.
Datele calculate ale transformatorului T1
Rezultat : 1 2 0A / 40B (transmite impulsurile de tensiune de accident vascular cerebral la secundară de lichidare
trebuie să fie de două ori amplitudinea tensiunii de ieșire datorită raportului datorie de nu mai mult de 0,5).
Intrare tensiune de: ia Uvh.min = 220 In
Necesitatea de a oeffitsient transformare : 220 / (40 * 2) = 2,75
H selectate Frecven aț : 40 kHz (flux directă de 12 ms)
10. Sec iunea transversală a ferităț Sh20h28 : s = 560 mm 2
Zona Pulse : 300V * 12us = 3600 V * ne
Numărul de rota iiț ale înfășurării 1-2 ( pentru Bmax = 0,2 T): N1-2 = 3600 / (560 * 0,2) = 32 [ rândul său ]
Lichidarea 3-4 : n3-4 = 32 / 2,75 = 11 [ transformă ]
Prin sudare dispozitiv puskozarjadnoe sau la pagina principală
Exemplu de calcul a unită ii magnetic pentru un convertor de putere flyback.ț
În transferul de energie convertor flyback apare în porțiuni cu acumulare intermediar întregul lot în miezul magnetic.
Ciclul de lucru conține accident vascular cerebral înainte (1), atunci când se utilizează tranzistorul cheie la tensiunea
de antrenare primar este alimentat și există o taxă de bază - crește circulante primar liniar, și invers (2,3) atunci când
este închis tranzistor, tensiunea peste înfășurările tuturor modificărilor polaritate și redresoare de curent primita
înfășurări secundare. Porțiunea inițială a flyback (2) începe cu descărcarea de inductanță scurgere de lichidare prin
diodă Zener diode și primar. Curent secundar scade liniar de la zero până la începutul anului viitor un accident vascular
cerebral înainte. Nu este necesar ca miezul este complet demagnetizat, dar rețeaua de convertoare de înaltă tensiune,
astfel într-un mod sigur de lucrări tranzistorului cheie, in special bipolara, pentru că următoarea cursa de avans începe
cu curent zero. Plot (4) se arată în diagrama calendarul corespunde absența taxa în miez. Curent secundar încarcă
condensatorul de redresor și la început și să sprijine tensiunea de ieșire pe sarcina în timpul funcționării. In convertorul
flyback este necesară pentru a limita sau a stabiliza tensiunea de ieșire. Ea - generatorul de curent și tensiunea de ieșire
poate ridica până explodează ceva. Circuit de stabilizare Ocuparea conduce la faptul că, atunci când tensiunea de ieșire
crește lungimea cursei înainte scade, ceea ce atrage după sine o reducere a porții de energie transmise prin
acumulatorul într-o unitate de timp, ceea ce duce la reducerea tensiunii de ieșire. Convertor Flyback poate cuprinde o
multitudine de înfășurări secundare de antrenare. Suficientă pentru a stabiliza tensiunea de una din ieșirile, precum și
altele vor fi stabilizat, deși puțin mai rău pentru schimbărilor de sarcină. Stabilizarea toate ieșirile se datorează faptului
că impulsurile de tensiune și înainte și înapoi (în acest caz este vorba de impulsurile flyback), proporțional cu
învelitoarea există la toate și înfășurările de acționare a modifica orice sarcină de ieșire presupune o schimbare în
amplitudinea de impulsuri de tensiune flyback.Convertor flyback astfel obținut într-un simple și ieftine puteri mici, în
special atunci când mai multe tensiuni de ieșire. Pentru echipamentele de uz casnic ICS fabricate, constând dintr-o de
înaltă tensiune cu efect de câmp tranzistor și un circuit de control.SGS-Thomson oferă un design VIPOWER - un
pachet software pentru proiectarea de alimentare flyback de IP care această firmă și produce. Controler ViRERa făcut
în funcție de cunoscut UC3842 astfel încât domeniul de aplicare al acestui pachet ar putea fi mai mare decât produsele
de proprietate ale SGS-Thomson.
Datele originale .
Puterea de ieșire de 10 VA. 6x6 W Ferite. N Tensiunea de alimentare 220 V, frecventa de operare de 100 kHz.
N Aplica iț m ie ire FET, de exempluș BUZ90 , i poate fi orice în ce mai slab (ș IRFBC30 ). Controlul cele mai ieftine
11. efectua IC UC3842 (: 45) . Pute i utiliza convertor integratț vipera * sau * TOP .
Ecuația de bază : UT = LI = BSN . Acest raport este adecvată pentru cazul în care bobina este depusă tensiunii de
impuls dreptunghiular U , astfel încât în timpul T curent în inductor L cre te liniar la o valoareș eu . Inducerea miez
sec iuneț s în număr de spire n cre te liniar cuș magnitudinea că B . Problema calcul cuprinde pentru a nu depă iș
maxim lea inducerea material magnetic (de obicei 0.15-0.3 T) i să decidă, în acela i timp, cu por iunile necesare aleș ș ț
energiei curentului care trebuie pompat prin depozitarea magnetic pe unitatea de timp .
Puterea transferat la acumulatorul : 10 BA în considerare eficien a lua 14 BAț
Rectificat Tensiunea de alimentare : Noi = 220 * 1,4 = 300
Pulse formă : în perioada T = 10 ms ; directe de debit Tf = 2 microsecunde, ; inversa Tb = 6 ms ; marjă T0 = 2 ms
Cu ace ti parametri, modul de curgere intermitentă (când se termină inversă încetarea completă a curent în toateș
înfă urări si a incepe sa oscila ii libereș ț ; t cheie ranzistor lucrează în mod lite - direc ioneze cursul începe cu un zeroț
curent) este conservat în cădere de tensiune de 2 ori, în timp ce în de două ori, pe 2 până la 4 ms, măre teș durata cursei
înainte. Durata flyback rămâne neschimbat. O astfel de raport de durată de înainte i accident vascular cerebral inversș
istoric pentru alimentarea cu energie flyback re ea i oferă un compromis între tensiunea maximă la scurgere (colector)ț ș
i tranztstora curent puls maxim.ș
Tensiune suplimentară la exodul : Ud = noi * Tf / Tb = 300 În * 2 ms / 6 ms = 100 V
Tensiune suplimentară la exodul (descărcarea de gestiune fără inductan ă de scurgere a înfă urării primare) apare peț ș
toate cursa de întoarcere. În cazul în care sursa de alimentare are un circuit de stabilizare a tensiunii de ie ire, aceastăș
tensiune este independent de tensiunea de linie i aș sarcinii (estesstvenno, cu valori valide). Pe baza acestei tensiune,
tensiunea maximă, precum i, de asemenea, în func ie de disipare a energiei schemă de circuit scurgere parazitareș ț
inductan ă de lichidare a unită ii magnetic tranzistorului de putere primar este selectat.ț ț Atunci când se utilizează circuit
format dintr-o diodă i diodă Zener pulsate de 200 V, care este acceptabilă pentru alimentare 1 decupareș 4 wa i, seț
poate presupune tensiunea maximă de 28 0 V, în timp ce tensiunea de evacuare, la momentul ini ial al mi cării inverseț ș
este 280 * 1,4 + 200 = 592 .
Se calculează.
Curentul mediu pe circuitul primar 300 : IM1 = P / ne = 14 VA / 300 B = 47 mA
Curentul maxim de impuls: IP1 = 2 * IM1 * T / Tf = 2 * 47 mA * 10 ms / ms 2 = 470 mA
Maxim impulsului de curent mai mare decât media din 5 (raport de perioada de durata cursei înainte ) * 2 ( reprezentând
curent din i de fierăstrău)ț = 10 ori .
Zona Pulse (curs direct): noi * Tf = 300 ms * 2 = 600 ms *
În cazul în care zona a impulsului este stabilit scăzut, va depă i un nucleu induc ie specificat i acest lucru va conduceș ț ș
la pierderi a crescut în miez i în tranzistorul (desigur, în cazul în care o marjă largă stabilite inducerea maxim, atunciș
totul va fi bine, cu excep ia faptului că înfă urarea să nu se potrivească sau un miez prea mare).ț ș Un semn că inducerea
normal - cre tere lineară în curent în cursa înainte.ș Dacă induc ie este depă ită, la sfâr itul curentului accident vascularț ș ș
cerebral înainte va merge în sus abrupt. Dacă zona impulsului selecta i putere de ie ire mai este atins, deoarece peț ș
parcursul curentului continuu este crescut până la valoarea dorită i nu se acumulează cantitatea necesară deș
energie. Din nou, în cazul în care miezul este luat din surplusul, este posibil să se reducă frecven a i cantitatea deț ș
energie este atins cre terea puterii.ș În cazul în care decizia este suficient de mare, acesta este un lucru bun pentru că
odată cu scăderea pierderilor scăderea de frecven ă peklyuchenie în tranzistori, diode, condensatoare de bază ..ț
Inductan ă primar necesarț : L1 = noi * Tf / IP1 = 600 ms B * / 470 mA = 1280 mcg
Numărul de spire primare la B = 0,2 T : n = ne * Tf / B * s = 600 ms B * / ( 0,2 * 6mm * 6mm ) = 83
Ini ială Core inductan ă necesar:ț ț A = 1280 mcg / (83 * 83) = 0,186 mcg
Inductan a ini ială - este inductan a bobinei.ț ț ț Această valoare este, de obicei dat în caracterizarea de bază. Dacă nu este
12. posibil să se măsoare sau calcula aproximativ. Prin urmare, d alshoy mai multe op iuniț :
1 . Se măsoară inductan a ini ială i prin cre terea decalajului (benzi de carton) pentru ao aduce la valoarea dorităț ț ș ș
0.186 micrograme. H metru pescuit inductan ă.ț Este mai bine să lichideze mai multe ture, cum ar fi 10. inductan ă arț
trebui să fie de 100 de ori mai mare decât inductan a ini ială, care este 18,6 micrograme.ț ț După utilizarea plăcu ele deț
test a fost ajustat bobina de inductan ă la valoarea dorită, este necesar să se măsoare diferen a i să o aplice ulterior.ț ț ș
2 . Calcula i diferen a, care încă mai trebuie să cunoască durata medie a căii magnetic.ț ț Calculul poate fi efectuată
astfel : mai întâi calculat permeabilitatea relativă necesar al miezului de exprimare L = u * u0 * S * n 2 / l eff, unde u0 =
1.25 * 10 -6 ( toate în unită i SI), iar apoi determinatăț este ocupat decalaj, care nevoie pentru a
aduce u BC Necesitate valoare. Simplist, permeabilitatea magnetică (dacă un decalaj mare) u = L eff / l decalaj. Din
nou , cu un decalaj mare, permeabilitatea ini ialăț a real ferita aproape nu contează. Alege i n ferităț prea , dar cu un
mare B (0,45) i pierderi reduse la frecven a de lucruș ț sau de a lua ceea ce este acolo i stoarce din ea, după cum pute i.ș ț
Dacă am ales frecven ă pentru un motiv oarecare sa dovedit a fi prea mare, trebuie să-l reducă i numărate seț ș
transformă, precum i lichidarea unită ii.ș ț Se poate ca nu se potrivesc bobina gândit. Apropo, sârmă sec iuneț
transversală poate fi luată pe baza actualului densitate de 2,6 A / mm2. Mai bine să ia toroane - mai pu ine de euri iț ș ș
mai u or de bobine stivuire.ș Ei bine, în cazul în care bobina nu este încă apt, totul este clar - ai nevoie de un miez mai
mare.
Asta e tot. Este probabil , nu foarte tiin ific, darș ț pe de altă parte, lucrări - care este , în cazul în care transformatorul
este vizat, acesta func ionează cu aproape primaț dată i ridica bobine nu este necesară.ș Uneori trebuie să, dar în
înfă urările secundare sau conexiunea înfă urării (regulator de putere în sine), este dacă ave i nevoie pentru a ob ineș ș ț ț
mai multe tensiuni de ie ireș la loturile mai mari decât răspândirea .
. PS Estesstvenno că tensiunea de ie ireș de pe înfă urări secundareș cadrul ave i nevoie pentru a contaț cu privire
la amplitudinea impulsului inversa progresele pe un primar de lichidare (100 V în acest exemplu) . O tensiune de ie ireș
la 12 V nevoie de : 83 * 12/100 = 10 [spire].
Înapoi sau la pagina principală
Sursa de alimentare pentru a conecta un laptop la cablajul masinii.
Instalatia electrica a masinii permite fluctua ii mari de tensiune.ț Mai mult decât atât, zgomot
electric generat. Asta este, computerul nu este conectat în nici un fel, cu excep ia înț
parcare. Unitatea oferă o tensiune de ie ire în intervalul de 12-14 sarcini 0-2 A i tensiunea deș ș
intrare de 9-16 V.
13. Transformer (unitate magnetică) este obtinuta ferită W 2000NM sec iune 8x8ț
mm. Lichidare - 10 spire cu diametrul de sârmă de 0,8 mm. Mota mai bine simultan
în două fire. Inductan a bobinajului ar trebui să fie de 20 mg.ț Acesta trebuie să fie
reglate cu ajutorul selec ie obligatorii decalaj non-magnetic de tampoane deț
carton. Magnitudinea diferen a ar fi de aproximativ 0,5 mm.ț
Dispozitivul func ionează după cum urmează.ț Semnalul de la oscilatorul, colectate în
3 561LN2 invertoare este furnizat la poarta FET IRF540, care cuprinde o înfă urareș
primară T1 depozitare periodic magnetic. Atunci când bobina energiei magnetice se
acumulează, iar când off - transferul de energie prin înfă urarea secundară aș
încărcăturii. Când tensiunea de ie ire atinge aproximativ 13,5, începe tranzistor seș
deschide par ial VT2, ceea ce duce la o cre tere a conductivită ii DA1 fotodiodăț ș ț
optocuplor. Deoarece optocuplor încorporate direct în circuitul generatorului de
sincronizare, durata cursei înainte începe să scadă (durata flyback rămâne mereu
aceea i, ca i în acest caz, dioda este oprit VD6).ș ș În func ie de curentul de sarcină iț ș
tensiunea de intrare de la ciclul de func ionare dorit este setat generator careț
furnizează o tensiune de stabilizare unitate de ie ire.ș Pe elemente de VD4, C3 făcut
"voltdobavka" pentru a extinde în jos gama de tensiune de intrare. Afisaj LED
op ional indică prezen a modului de stabilizare.ț ț Când sarcina se schimbă prea pu ineț
schimbări luminozitatea.
15. YUFPYUOYLP
RYFBOYS. (PD
FERITĂ EPCOS , GAMM
IGBT
ȘI IRG4PC40U 20 A
ȘI IRG4PC50U 27 A
STM STGP20NC60V 20 A
STM STGW40NC60V 40 A
APT APT20GN60B 20 A
APT APT30GN60B 30 A
DIODE 600V
ȘI HFA15TB60 15 O
ȘI 15ETH06 15 O
ON MUR1560 15 O
APT APT15DQ60K 15 O
DIODE 200V
ȘI 60EPU02 60 A
ȘI 150EBU02 150 A
Fotografii de pe sudare ma ina.ș
1 intestin intern. Pe radiatorului pe stânga (la dreapta ventilatorului) - IRF 740, 8
piese pe tastele, alte 4 buc. - În loc de diode (2 bucă i de ei pot fi vazute - sunt unaț
deasupra celeilalte surori), i 2 buc.ș un snubber - lan uri dress-up standuri în pozi ieț ț
verticală, u or de radiator dreapta.ș Consiliul orizontală care radiatorul drept - de
control la bord. Acesta ferită B-22 pentru a controla poarta IRF-IRF-740 i 540 careș
face naveta transformatorului. Aceste două plăci sunt indicate prin litera "G", iar sub
ele există transformatorului principal. Pu in la dreapta, două radiatoare sunt diode deț
ie ire, i înainte de a le sufoca.În fundal - 8 electroli ilor 220 uF, AC i furnizareaș ș ț ș
puls redresor blochok pentru panoul de control. Un număr de condensatoare verzi -
sunt paralele cu electrolitul. Condensatori verzi de ie ire sunt în picioare peș
dreapta. Destul de dreapta, se afla pe fa ă curentul panoului metru i tensiunea peț ș
PV-5 - nu este inclus în schema, pute i pune orice voltmetru i (sau) unț ș
ampermetru. Cablu de alimentare, siguran e i comutator - pe panoul din spate.ț ș Acest
aspect. Layout ar trebui simplificate. Diode ie ire inverse sunt încălzite mai puternicș
despre acest aranjament trebuie să fie, de asemenea, modificate.
16. Înapoi sau la pagina principală
Sudarea doi. Tensiunea la bornele plasma de 20 la 25 V. Curentul maxim - 70-75 A.
17. Înapoi sau la pagina principală
3 Aspect aparate de sudura si de rezultate. deschis tensiunea circuitului 44 Electrode
de lipit V. făcute egalitate de puncte Cehia, postoyanke. Acesta este locul, care este
preparată în imaginile de mai sus.Desigur, acesta este supraexpusă. Acest am pozat
deja pentru cusătură fierte. La început am fost gătit loca , apoi a dat seama căș
postoyanke zgură ieftine i mai pu in de ea.ș ț Plasma este mai pu in stabil, dar pute iț ț
adapta. Este posibil i o jumătate de electrod la un moment dat pentru a petrece fărăș
oprire.