Laporan prancangan struktur

PERANCANGAN STRUKTUR
Data-data Perencanaan
Mutu beton (f’c) = 20 Mpa
Mutu tulangan memanjang = 320 Mpa
Mutu tulangan geser = 320 Mpa
Jarak antar portal = 4 m

Dimensi
 Balok induk lantai
dimensi balok induk lantai adalah 30/35
 Balok induk atap
dimensi balok induk lantai adalah 20/30
 Balok anak untuk listplank
Dimensi balok anak adalah 15/20
Tebal Pelat
Pelat lantai = 12 cm
Pelat atap = 10 cm

I EVALUASI SRPMB
A) BEBAN YANG BEKERJA PADA STRUKTUR
1. Pembebanan
Kombinasi beban sesuai dengan SNI
 1.4D
 1.2D + 1.6L
 1.2D + 1L + 1Ex + 0.3Ey
 1.2D + 1L - 1Ex - 0.3Ey
 1.2D + 1L + 1Ey + 0.3Ex
 1.2D + 1L - 1Ey - 0.3Ex
 0.9D + 1Ex + 0.3Ey
 0.9D - 1Ex - 0.3Ey
 0.9D + 1Ey + 0.3Ex
 0.9D - 1Ey - 0.3Ex
A. Pembebanan Pelat Lantai
 Beban Mati ditinjau per lebar pias
Berat sendiri pelat = 0.12 (2400) = 288 kg/m2
Berat spesi = 0.02 (2100) = 42 kg/m2
Berat tegel = 0.01 (2400) = 24 kg/m2
Berat plafond = 11 kg/m2
Berat penggantung = 7 kg/m2
Berat M&E = 25 kg/m2
Total = 397 kg/m2
 Beban Hidup
Beban Hidup sesuai PPIUG untuk fungsi gedung toko = 250
kg/m2
B. Pembebanan Pelat Atap
 Beban Mati ditinjau per lebar pias
Berat sendiri pelat = 0.10 (2400) = 240 kg/m2
Berat spesi = 0.02 (2100) = 42 kg/m2

Berat plafond = 11 kg/m2
Berat penggantung = 7 kg/m2
Berat M&E = 25 kg/m2
Berat waterproofing = 5 kg/m2
Total = 330 kg/m2
 Beban Hidup
Beban hidup sesuai PPIUG untuk atap = 100 kg/m2
C. Pembebanan Pada Balok
Beban yang terjadi pada balok adalah beban dinding
Berat jenis dinding = 250 kg/m3
Tinggi dinding = 3 m
Beban pada balok adalah beban merata dinding sebesar 250 (3) = 750
kg/m2
Balok yang menerima beban dinding diasumsikan hanya pada sisi
pinggir struktur.
2. Beban Gempa SRPMB
Tributary Area Arah x
A. Atap
 Beban Mati
Berat pelat atap = 10x4x330 =13200 kg
Berat ½ kolom = 0.3x0.3x1.5x4x2400=1296 kg
Berat balok induk atap (y)= 0.2x0.2x4x4x2400 =1536 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.2x0.2x10x2400 = 960 kg
Berat balok anak 15/20 = 0.15x0.1x4x2x2400 = 288 kg
Berat ½ dinding = 1.5x4x2x250 = 3000 kg
WD = 20280 kg
 Beban Hidup
Beban hidup = 100 kg/m2
Reduksi beban untuk toko = 80% x 100 = 80 kg/m2

WL = 10x4x80 = 3200 kg
Beban Total Atap (W) = WD + WL = 20280 + 3200 = 23480
kg
B. Lantai
 Beban Mati
Berat pelat lantai = 8x4x397 = 12704 kg
Berat kolom = 0.3x0.3x3x4x2400 = 2592 kg
Berat balok induk atap (y)= 0.3x0.23x4x4x2400=2649.6 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.3x0.23x8x2400 =1324.8 kg
Berat dinding = 3x4x2x250 = 6000 kg
WD = 25270.4 kg
 Beban Hidup
Reduksi beban hidup untuk toko = 80% x 250 = 200 kg/m2
WL = 200x8x4 = 6400 kg
Beban Total Lantai (W) = WD+WL = 25270.4+ 6400 =
31670.4kg
Beban Total Arah x (WT) = Watap + Wlantai = 23480 +31670.4=
55150.4kg
Beban gempa berdasarkan SNI Gempa 1726:2012
Asumsi lokasi bangunan di Denpasar, tanah keras (Kelas situs C)
Ss = 0.9 g (periode 0.2 dtk)
S1 = 0.3 g (periode 1 dtk)
Fa = 1.04
Fv = 1.5
SDs = 2/3 x Ss x Fa = 2/3 x 0.9g x 1.04 = 0.624 g

SD1 = 2/3 x S1 x Fv = 2/3 x 0.3g x 1.5 = 0.3 g
Ie = 1.0
Faktor Reduksi (R) = 3
Cs1 = SDs/(R/Ie) = 0.208
Cs2 = SD1/T(R/Ie) = 0.5
Cs3 = 0.044 x SDs x Ie = 0.0275
Cs3 < Cs1 < Cs2  dipilih Cs1
Gaya Geser Dasar (V) = Cs. WT = 0.208 x 55150.4= 11471.28 kg
Gaya gempa tiap tingkat
W1 = Wlantai = 31670.4 kg
W2 = Watap = 23480 kg
퐹1 = 푊1 푥 ℎ1
푊1 푥 ℎ1+푊2 푥 ℎ2
푥 푉 =
31670 .4 푥 4
31670 .4 푥 4 + 23480 푥 7
x 11471.28 = 4993.10 kg
퐹2 = 푊2 푥 ℎ2
푥 푉 =
23480 푥 7
31670.4 푥 4 + 23480 푥 7
x 11471.725 = 6478.43 kg
Tributary Area Arah y
A. Atap
 Beban Mati
Berat balok induk atap (y)= 0.2x0.2x8x2400 =768 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.2x0.2x3x3x2400 = 864 kg
WD = 12774 kg
 Beban Hidup
WL = 8x3x80 = 1920 kg

kg
B. Lantai
 Beban Mati
Berat balok induk atap (y)= 0.3x0.23x8x2400 =1324.8 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.3x0.23x3x3x2400=1490.4 kg
WD =18787 kg
 Beban Hidup
WL = 200x8x3 = 4800 kg
Beban Total Lantai (W) = WD+WL = 18787+ 4800 = 23587
kg
Beban Total Arah x (WT) = Watap + Wlantai = 14694 +23587 = 38281 kg
Fa = 1.04
Fv = 1.5
SDs = 2/3 x Ss x Fa = 2/3 x 0.9g x 1.04 = 0.624 g
SD1 = 2/3 x S1 x Fv = 2/3 x 0.3g x 1.5 = 0.3 g
Ie = 1.0

Cs1 = SDs/(R/Ie) = 0.208
Cs2 = SD1/T(R/Ie) = 0.5
Cs3 = 0.044 x SDs x Ie = 0.0275
Gaya Geser Dasar (V) = Cs. WT = 0.208 x 38281 = 7962.448 kg
W1 = Wlantai = 23587 kg
W2 = Watap = 14694 kg
퐹1 = 푊1 푥 ℎ1
푥 푉 =
23587 푥 4
23587 푥 4 + 14694 푥 7
x 7962.448= 3809.42 kg
퐹2 = 푊2 푥 ℎ2
푥 푉 =
1469 4 푥 7
23587 푥 4 + 14694 푥 7
x 7962.448 = 4153.02 kg
B) PERHITUNGAN DAKTILITAS KURVATUR BALOK DAN KOLOM
PORTAL 2 ARAH X
(MARCEL)
C) PERHITUNGAN DAKTILITAS PERPINDAHAN KOLOM
(BELUM)
D) EVALUASI DAKTILITAS STRUKTUR GLOBAL DENGAN ANALISIS
PUSHOVER
Hasil analisis pushover ditampilkan dalam bentuk grafik dan tabel sebegai
berikut:

TABLE: Pushover Curve - Push
Step Displacement BaseForce
mm N
0 0.353045 0
1 18.882131 426214.15
2 23.432443 515376.43
3 23.692215 518496.65
4 23.946765 520153.46
5 25.317049 522259.91
6 62.164016 550928.62
7 89.619958 572130.91
8 89.623008 221771.12
9 92.570485 238568.87
10 92.573535 232138.94
11 92.953854 234306.39
12 91.843375 207935.9

Sendi plastis yang terjadi pada rangka dijelaskan pada step-step berikut:
STEP 1 STEP 2
STEP 5 STEP 6
STEP 7
STEP 8

STEP 11 STEP 12
E) EVALUASI KEMAMPUAN RANGKA DALAM SERVICEABILITY
DAN KONDISI ULIMATE
II REDESAIN DENGAN SRPMK
A) PERHITUNGAN ULANG GAYA GEMPA BERDASARKAN SRPMK
Tributary Area Arah x
A. Atap
 Beban Mati
Berat balok induk atap (y)= 0.2x0.2x4x4x2400 =1536 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.2x0.2x10x2400 = 960 kg
Berat balok anak 15/20 = 0.15x0.1x4x2x2400 = 288 kg
WD = 20280 kg
 Beban Hidup

WL = 10x4x80 = 3200 kg
kg
B. Lantai
 Beban Mati
Berat balok induk atap (y)= 0.2x0.23x4x4x2400=1766.4 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.2x0.23x8x2400 = 883.2 kg
WD =23945.6 kg
 Beban Hidup
WL = 200x8x4 = 6400 kg
Beban Total Lantai (W) = WD+WL = 23945.6 + 6400 =
30345.6 kg
Beban Total Arah x (WT) = Watap + Wlantai = 23480 +30345.6 =
53825.6 kg
Fa = 1.04

Fv = 1.5
SDs = 2/3 x Ss x Fa = 2/3 x 0.9g x 1.04 = 0.624 g
SD1 = 2/3 x S1 x Fv = 2/3 x 0.3g x 1.5 = 0.3 g
Ie = 1.0
Cs1 = SDs/(R/Ie) = 0.078
Cs2 = SD1/T(R/Ie) = 0.1875
Cs3 = 0.044 x SDs x Ie = 0.0275
Gaya Geser Dasar (V) = Cs. WT = 0.078 x 53825.6 = 4198.397 kg
W2 = Watap = 23480 kg
퐹1 = 푊1 푥 ℎ1
푥 푉 =
30345 .6 푥 4
30345 .6 푥 4 + 23480 푥 7
x 4198.397 = 1785.15 kg
퐹2 = 푊2 푥 ℎ2
푥 푉 =
23480 푥 7
30345.6 푥 4 + 23480 푥 7
x 4198.397 = 2414.93 kg
Tributary Area Arah y
A. Atap
 Beban Mati
Berat balok induk atap (y)= 0.2x0.2x8x2400 =768 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.2x0.2x3x3x2400 = 864 kg
WD = 12774 kg
 Beban Hidup

WL = 8x3x80 = 1920 kg
kg
B. Lantai
 Beban Mati
Berat balok induk atap (y)= 0.2x0.23x8x2400 = 883.2 kg
Berat balok induk atap (x)= 0.2x0.23x3x3x2400= 993.6 kg
WD = 17848.8 kg
 Beban Hidup
WL = 200x8x3 = 4800 kg
Beban Total Lantai (W) = WD+WL = 17848.8 + 4800 =
22648.8 kg
Beban Total Arah x (WT) = Watap + Wlantai = 14694 +22648.8 =
37342.8 kg
Fa = 1.04
Fv = 1.5
SDs = 2/3 x Ss x Fa = 2/3 x 0.9g x 1.04 = 0.624 g

SD1 = 2/3 x S1 x Fv = 2/3 x 0.3g x 1.5 = 0.3 g
Ie = 1.0
Cs1 = SDs/(R/Ie) = 0.078
Cs2 = SD1/T(R/Ie) = 0.1875
Cs3 = 0.044 x SDs x Ie = 0.0275
Gaya Geser Dasar (V) = Cs. WT = 0.078 x 37342.8 = 2912.74 kg
W2 = Watap = 14694 kg
퐹1 = 푊1 푥 ℎ1
푥 푉 =
22648 .8 푥 4
22648 .8 푥 4 + 1469 4 푥 7
x 2912.74 = 1364.05 kg
퐹2 = 푊2 푥 ℎ2
푥 푉 =
14694 푥 7
22648 .8 푥 4 + 14694 푥 7
x 2912.74 = 1548.69 kg
B) REDESAIN RANGKA SRMPK
Balok induk lantai 20/35
Tebal penutup beton = 40 mm
Diameter tulangan longitudinal = 12 mm
Diameter tulangan transversal = 8 mm
Tinggi efektif (d) = 350-4-8-6 = 296 mm
ρmin = 0.0035
ρmax = 0.0250
Contoh diambil pada portal 2 balok C-D
Menghitung Tulangan Longitudinal
Diketahui : Mut = 25620351 Nmm
Mn =
푀푢
∅
=
25620351
0.8
= 32025438 Nmm
Rn =
푀푛
푏푑2 =
32025438
200.2962 = 1.828
m =
푓푦
0.85.푓′푐
=
320
0.85(20)
= 18,823

ρ =
1
푚
(1 − √1 − 2(푅푛)(푚)
푓푦
) =
1
18.823
(1 − √1 − 2(1.828)(18.823 )
320
) = 0.006
ρmin < ρ < ρmax
As = ρbd = 0.006 x 200 x 296 = 358.544 mm2
D12 = ¼ (π) D2 = ¼ (π) 144 = 113.097 mm2
n = As/D12 = 358.544/113.097 = 3.17 = 4 buah
Cek syarat-syarat desain balok SRPMK
1. Mutu beton
F’c ≥ 20 Mpa
25 Mpa ≥ 20 Mpa (OK)
2. Dimensi balok
- Ln ≥ 4d
Dikontrol bentang yang paling kecil
1700 mm ≥ 4(296) = 1184 mm (OK)
- Bw ≥ 0.3h
Bw ≥ 250 mm
200 mm ≥ 0.3(350) = 105 mm (OK)
- Bw ≤ C2 + 2(0.75 C1)
200 mm ≤ 300 + 2(0.75 300) = 750 mm (OK)
- Bw ≤ C2 + 2(C2)
Bw ≤ C2 + 2C2 = 300 + 2(300) = 900 mm (OK)
3. Tulangan Longitudinal
-
1.4 푏푤 푑
푓푦
≤ As+ atau As- ≤ 0.025 (bw) (d)
1.4 푏푤 푑
푓푦
= 1.4 (200 ) (296)
320
= 259
0.025 (bw) (d) = 0.025(200)(296) = 1480
As- = 4π ¼ 12^2 = 452.4 mm2
As- < 1480 (OK)
As+ = 2π ¼ 12^2 = 226.195 mm2
226.195 < 259 (Tidak OK)
Dicoba 3 tulangan di bagian tekan (As+)

As = 3π ¼ 12^2 = 339.29 mm2 > 259 (OK)
Maka minimal terdapat 3 tulangan pada balok untuk daerah tekan atau
tarik .
- ρmin < ρ < ρmax
0.0035 < 0.006 < 0.025 (OK)
- 2 buah tulangan atas dan bawah menerus (OK)
- Pada tumpuan Mn+ > 0.5 Mn-
Ts = Cc
As. Fy = 0.85 f’c (a) (b)
452.4(320) = 0.85(25)(a)(200)
a = 34.06 mm
c =
푎
훽1
=
34 .06
0.85
= 40.07 mm
Mn- = Ts (d-c) = 452.4(320) (296-40.07) = 37050389.08 Nmm
0.5 Mn- = 0.5 (37050389.08) = 18525194.54 Nmm
Ts = Cc
As. Fy = 0.85 f’c (a) (b)
339.29 (320) = 0.85(25)(a)(200)
a = 25.55 mm
c =
푎
훽1
=
25 .55
0.85
= 30.05 mm
Mn+ = Ts (d-c) = 339.29(320) (296-30.05) = 28874936.16 Nmm
28874936.16 Nmm > 18525194.54 Nmm (OK)
- Mn- dan Mn+ ≥ 0.25 Mn- maksimum
Mn- maksimum = 37050389.08 Nmm
Mn- = Mn+ = 28874936.16
0.25 Mn- maksimum = 0.25 (37050389.08) = 9262597.27 Nmm
Mn- = Mn+ = 28874936.16 Nmm > 9262597.27 Nmm (OK)
Perhitungan Tulangan Transversal
Diketahui: Vu = 46393.87 N

Perhitungan tulangan transversal untuk balok SRPMK
S =
퐴푣(푓푦)(푑)
푉푒
Ln = 3700 mm
Mpr = 1.25 As fy (d- a/2)
A1 =
1.25 퐴푠1 푓푦
0.85 푓′푐 푏
=
1.25 452 .4 320
0 .85 25 200
= 42.58 mm
Mpr1 = 1.25 (452.2) 320 (296- 42.58/2) = 49689544.8 Nmm
A2 =
1.25 퐴푠2 푓푦
0.85 푓′푐 푏
=
1.25 339 .29 320
0 .85 25 200
= 31.93 mm
Mpr2 = 1.25 (452.2) 320 (296- 31.93/2) = 50652730.8 Nmm
Perhitungan Beban Merata
qUD ln dan qUL ln = Luas Segitiga (distribusi beban pelat 4x4 pada
balok)
qUD = 397(2) = 794 kg/m
qUD ln =
794 4
2
= 1588 kg
qUL = 250(2) = 500 kg/m
qUl ln =
500 4
2
= 1000 kg
1.2D + 1L = 1.2(1588) + 1(1000) = 2905.6 kg = 29056 N
Ve =
푀푝푟1+푀푝푟2
푙푛
±
푞푢 푙푛
2
=
49689 544.8+50652730 .8
3700
± 29056
Ve1 = 56175.53 N
Ve2 = -1936.47 N
Vu = 46393.87 N
S =
퐴푣(푓푦)(푑)
푉푒
Dicoba dengan D8
Av = 2(8)(π) ¼ 8^2 = 804.25 mm2
S =
804 .25 (320) (296)
56175 .53
= 1356.08 mm
Cek syarat-syarat penulangan transversal SRPMK

1.
C) PERHITUNGAN DAKTILITAS KURVATUR
BalokLantai 200/350 (DiambilBagianLapangan)
Decking = 40 mm
fc’ = 25 Mpa
fy = 320 Mpa
Es = 200000 Mpa
Ec = 4700 √25 = 4700 * 5 = 23500 Mpa
εo=
1,8 푓푐′
퐸푐
=
1,8 .25
23500
= 0,0019
KondisiElastis
n =
퐸푠
퐸푐
=
200000
23500
= 8,51
Asc = (n - 1) As
= (8,51 – 1) 2. ¼ π 122
= 1698,72 mm2
Ast = (n - 1) As

= (8,51 - 1) 3. ¼ π 122
= 2548,08 mm2
MenghitungGarisNetral
C=
퐴푠푐 .푑′ +퐴푠푡 .푑+퐴푐. ℎ/2
퐴푠푐 +퐴푠푡 +퐴푐
=
1698 ,72 . 40 + 2548 ,08 . 310 + 70000 . 175/2
1698 ,72 + 2548 ,08 + 70000
= 94,05 mm
Itr = bh3 /12 + bh (c- h/2)2 + Asc (c-d’)2 + Ast (d-c)2
= (200 . 3503) / 12 + 200. 350 (94,05 – 350/2)2 + 1698,72 (94,05 – 40)2 +
2548,08 (310 – 94.05)2
= 714583333.3 + 458703175 + 4962644.855 + 118828188.3
= 1297077341 mm4
Mcr=
푓푐푡 . 퐼푡푟
ℎ −푐
fct = 0,6 √푓푐′ = 0,6 √25 = 3,0
Mcr=
푓푐푡 . 퐼푡푟
ℎ −푐
=
3,0 . 129 7077341
350 − 94,05
= 15203094.44 Nmm
휑 =
휀푐푡
ℎ −푐
εct=
푓푐푡
퐸푐
=
3
25000
= 1,2 . 10-4
휑 =
휀푐푡
ℎ −푐
=
1,2 .10−4
350 − 94,05
= 4,69 . 10-7
KondisiTulanganMulaiLeleh
b = 200 mm
h = 350 mm
d’ = 40 + 8 + ½ . 12
= 54 mm
d = 350 – 54 = 296 mm
Ast c = 2 . ¼ π.122 = 226,195 mm2
Ast t = 3 . ¼ π.122 = 339,292 mm2

εs =
푓푦
200000
=
320
200000
= 0,0016
εc = 0,0018
Dicoba c = 74,9819 mm
εcc=
푐
푑−푐
. εs =
74,9819
296−74 ,9819
. 0,0016 = 0,00054
εs’ =
푐−푑′
푐
. εs=
74,9819 − 54
74 ,9819
. 0,0054 = 0,00015
α =
εcc
εo
( 1- -
εcc
3εo
) =
ϒ = 1 -
(
2
3
−(휀푐푐
⁄4휀푐)
(1−(휀푐푐
⁄3 휀표)
=
Cc = α fc’ b .c =
Cs = εs’ .Es .Asts =
Ts = εs .Es .Astt =
Kontrol Cc + Cs = Ts
ϕy =
휀푐푐
푐
=
My = Ts (d –ϒc) – Cs (d’ – ϒc) =
Kondisi Batas
εcc = 0,003
Dicoba c = 96,83 mm
εs=
푑−푐
푐
. εcc =
εs=
푐−푑′
푐
. εcc =
α =
εcc
εs
( 1-
εcc
εs
) =
ϒ = 1 -
(
2
3
−(휀푐푐
⁄4휀푐)
(1−(휀푐푐
⁄3 휀표)
=
Cc = α fc’ b .c =
Cs = εs’ .Es .Ast s =
Ts = εs .Es .Ast t =
Kontrol Cc + Cs = Ts

ϕy =
휀푐푐
푐
=
My = Ts (d – ϒc) – Cs (d’ – ϒc) =
D) PERHITUNGAN DAKTILITAS PERPINDAHAN KOLOM
(BELUM)
E) EVALUASI DAKTILITAS STRUKTUR GLOBAL DENGAN ANALISIS
PUSHOVER
Hasil analisis pushover ditampilkan dalam bentuk grafik dan tabel sebegai
berikut:
TABLE: Pushover Curve - Push
Step Displacement BaseForce
mm N
0 0.257516 0

1 18.421423 394756.18
2 24.655676 516383.73
3 24.920135 518481.81
4 26.059434 523534.17
5 27.004016 525474.21
6 58.353159 549718.6
7 89.150269 573074
8 92.170874 575297.4
9 92.173924 241256.1
10 95.077055 259472.83
11 95.080105 244141.08
12 95.083155 233905.37
13 95.936011 241951.55
14 95.939061 227697.27
15 96.306739 230928.78
16 96.309789 219712.95
17 97.263596 225697.95
18 97.266646 209183.54
19 105.320818 258149.1
20 105.323868 249956.75
21 105.326918 229967.93
22 105.983736 233269.74
Sendi plastis yang terjadi pada rangka dijelaskan pada step-step berikut:
STEP 1 STEP 2

STEP 6 STEP 7
STEP 8 STEP 9
STEP 17 STEP 22

F) EVALUASI KEMAMPUAN RANGKA DALAM SERVICEABILITY
DAN KONDISI ULIMATE

Laporan prancangan struktur

Recommandé

Recommandé

Contenu connexe

Tendances

Tendances (20)

En vedette

En vedette (20)

Similaire à Laporan prancangan struktur

Similaire à Laporan prancangan struktur (20)

Dernier

Dernier (20)

Laporan prancangan struktur