1. DANNI CAUSATI DA FRATTURE SUPERFICIALI DEL SUOLO
Ponte ad Agua Caliente
Collasso dovuto ai
movimenti del terreno lungo la faglia di Montagua
terremoto del Guatemala - 1976
DANNI CAUSATI DA LIQUEFAZIONE DEL TERRENO
Edifici di abitazione,
Turnagain Height - Anchorage.
Terremoto Alaska del 1964

2. DANNI CAUSATI DA LIQUEFAZIONE DEL TERRENO
Ribaltamento di edifici a Kawagishicho,
Niigata (Giappone)
Terremoto di Niigata del 1964 (M=7.5)
PALI DI FONDAZIONE
• le teste dei pali devono essere collegate tra loro tramite travi di collegamento o una soletta in c.a., che resistano a
trazione e a compressione, in modo da garantire che la struttura di fondazione si comporti come un tutt'uno;
• non fare troppo affidamento sulla portanza per attrito laterale dei pali
Oga Tecnical High School. Terremoto di Nihonkai-Chubu del 1983
Abbassamento (circa 50 cm) del suolo circostante alla scuola 50 cm)
mentre la struttura sovrastante, fondata su pali, non ha riportato danni

3. Inadeguata Risposta Strutturale: tamponamenti
Telaio in c.a. con muratura di
tamponamento
Terremoto di Managua del 1972
Inadeguata Risposta Strutturale: tamponamenti
Crollo delle pareti di tamponamento in muratura non armata
Terremoto di El Asnam del 1980

4. Inadeguata Risposta Strutturale: pareti
Facciata in muratura non armata di una chiesa
Terremoto del Nicaragua - 1972
Inadeguata Risposta Strutturale: connessioni
Collasso delle pareti in muratura non armata del primo piano di un edificio commerciale
a causa della mancanza di adeguati collegamenti tra pareti trasversali - solai -copertura
Terremoto di Coalinga ,1983

5. Inadeguata Risposta Strutturale: connessioni
Necessità di collegare insieme le varie
parti della sovrastruttura
(comportamento “a scatola”)
La parte superiore delle pareti di mattoni
è caduta a terra a causa della mancanza
di connessione con la copertura
Terremoto di Imperial Valley del 1979
Inadeguata Risposta Strutturale: connessioni
Terremoto di San Fernando, 1971
Edificio di abitazione.
Danni dovuti alla presenza di una copertura troppo pesante gravante su un telaio flessibile
Terremoto di San Fernando del 1971

6. Inadeguata Risposta Strutturale: ritegni
Alaska Sale and Service Building, Anchorage.
Terremoto dell’Alaska del 1964.
Uniformità e continuità nella distribuzione delle
masse, rigidezze, resistenze e duttilità per evitare PIANO SOFFICE
Edificio commerciale,
Managua Nicaragua
Terremoto di Managua
del 1972
si sono formate cerniere alla base ed alla testa delle colonne del primo piano
IL PIANO TERRA È UN PIANO SOFFICE:
è completamente aperto a parte i vetri, mentre al secondo piano vi sono muri e
tamponamenti che aumentano significativamente la rigidezza laterale

7. PIANO SOFFICE E DETTAGLI COSTRUTTIVI
Assenza
di staffe
Unità di cura dell'ospedale Olive View
Il calcestruzzo non confinato dei pilastri d'angolo si è frantumato
in blocchi parzialmente trattenuti dalla gabbia di armatura
Terremoto di San Fernando del 1971
IMPORTANZA DEI DETTAGLI COSTRUTTIVI
Ospedale Olive View, unità di cura.
Terremoto di San Fernando del 1971.
Spostamento laterale delle colonne in sommità
di 0.81 m (altezza libera di 4.27m )
con completo sgretolamento del calcestruzzo
nella colonna d'angolo poco confinata
Si osserva l’interruzione della staffatura a spirale all’estremità superiore,
e l’assenza di un ancoraggio adeguato
perdita del confinamento del calcestruzzo nella zona più critica della colonna
con conseguente distruzione del calcestruzzo e riduzione della capacità dissipativa
FORMAZIONE DI UNA CERNIERA

8. Terremoto di San Fernando, 1971 - Richter magnitude 6,5
Ospedale di Olive View
PIANO SOFFICE
Spostamento relativo 0.8 m
dovuto alla formazione di un
piano soffice al primo livello
distorsione della colonna del primo piano – piano soffice
da notare come il calcestruzzo confinato della colonna stia
tenendo su l’edificio,
mentre il calcestruzzo del copriferro è stato espulso
rottura a taglio della colonna del secondo piano, indotta
dalla presenza dei pannelli posti sotto a sopra questo piano
Edificio in calcestruzzo armato a due piani a Managua
(Nicaragua). Terremoto di Managua 1972. Mene Grande Building, Caracas (Venezuela).
Terremoto di Caracas del 1967.
Rottura di una colonna in calcestruzzo armato dovuto
all'effetto "colonna corta", determinato dalla presenza di Edificio a 16 piani con struttura a telaio in c. a. con
pareti in muratura . pianta ad H, con pareti in mattoni forati nelle 4
estremità più esterne. In fase di progetto non si
PARETI DI TAMPONAMENTO IN MURATURA erano considerati gli effetti dovuti all'interazione di
SONO SPESSO CONSIDERATI ELEMENTI NON queste pareti.
STRUTTURALI

9. devono essere evitati meccanismi di collasso fragile o altri
meccanismi indesiderati - rottura a taglio
Evitare pilastri tozzi o dimensionarli
affinché non si rompano a taglio
(elevato gradiente di momento)
Condomini, Anchorage, Alaska.
Terremoto dell' Alaska del 1964.

10. Ospedale di Olive View - Terremoto di San Fernando, 1971
Richter magnitude 6,5
Questa unità aveva 4 nuclei scale a torre, 3 dei quali si sono ribaltati
MARTELLAMENTO
TRA EDIFICI
e
MURI DI TAGLIO
DISCONTINUI
Unico nucleo scala
rimasto in piedi:
I muri di taglio arrivano fino a terra
Martellamento della torre
contro i nuclei
Collasso di uno dei nuclei scale
Questa unità aveva 4 nuclei scale a
torre, 3 dei quali si sono ribaltati
(quelli che a piano terra non avevano il
muro di taglio continuo, ma 6 pilastri in c.a.)

11. martellamento
Città del Messico
Scuola ad El Asnam - Terremoto di El Asnam 1980
Richter magnitude 7,2
Crollo di un porticato
(fiancheggiato da un edificio da una sola parte).
Danneggiamento delle colonne di
un porticato posto tra due edifici

12. Semplicità, simmetria e regolarità in pianta ed in elevazione
Effetti torsionali nelle costruzioni
Presenza di nucleo molto rigido
Forme in pianta non regolari disposto eccentricamente
EFFETTI TORSIONALI
BUON COMPORTAMENTO “FALSA SIMMETRIA”
Edifici vicini colpiti dallo stesso terremoto di Managua (Nicaragua) 1972 (RM 6.2)
Il Banco De America, sebbene più alto, ha resistito molto bene mentre il Banco
Central è stato irreparabilmente danneggiato

13. Banco De
Banco Central
America
Banco Central
Banco
De America
il Banco Central
è stato irreparabilmente
danneggiato
Il Banco De America,
più alto, ha resistito molto bene
pochi danni anche negli
elementi non strutturali

14. Terremoto di Kobe 1995
Richter magnitude 6.9
EFFETTI TORSIONALI
Hotel Terminal, Guatemala City - Terremoto di Guatemala 1976
Richter magnitude 7.9
EFFETTI TORSIONALI
rottura per torsione del
primo piano
Vista all'interno dell'edificio. Il crollo del primo piano è causato dalla rottura per taglio dei pilastri

15. Imperial County Services Building.
Terremoto di Imperial Valley del 1979.
Danneggiamento dovuto alla mancanza di un
adeguato confinamento del calcestruzzo e di
armature a taglio.
Elementi secondari – non strutturali
Terremoto di Coalinga 1983. (RM 6.7)
Edificio industriale a Coalinga (California)
con pannelli in fibrocemento

16. Elementi secondari – non strutturali
Edificio a 12 piani, con struttura a telaio in c.a. e pareti di
tamponamento esterne in muratura di mattoni forati,
era completamente aperto agli angoli per creare un'area
Terremoto di Caracas 1967. (RM 6.5) di parcheggio.
Pannelli di tamponatura sono “esplosi” Le pareti in muratura e i tramezzi dei piani più bassi si sono
danneggiando anche le travi di piano frantumati ed è stato necessario rimuoverli.
Evitare tamponature rigide
Colonne più rigide: la muratura è stata
espulsa ed il telaio è rimasto intatto
Muratura più rigida: notevoli danni alle colonne

18. CASO DEI PONTI: DANNI ALLE FONDAZIONI E ALLE PILE
Svincolo sulla strada 210/5.
Terremoto di San Fernando del 1971
Sottopasso di Foothill Boulevard.
Terremoto di San Fernando del 1971
Calcestruzzo scarsamente confinato (Staffe 13mm / 31 cm)
“EFFETTO ARCO”

19. “EFFETTO ARCO”