STRUKTUR BAJA GABLE

PERANCANGAN STRUKTUR
KUDA-KUDA BAJA TIPE GABLE
PERANCANGAN STRUKTUR
KUDA BAJA TIPE GABLE
Afret Nobel, ST
Akan Ahli Struktur
Twitter: @AfretNobel | facebook: http://www.facebook.com/afretnobel

Perancangan Struktur Baja
Page 2 of 45
Daftar Isi
1. Pendahuluan ................................................................................................................................... 4
1.1 Peraturan umum ..................................................................................................................... 4
1.2 Ketentuan umum .................................................................................................................... 4
2. Perencanaan Gording...................................................................................................................... 5
2.1 Pembebanan gording.............................................................................................................. 5
2.1.1 Beban mati ...................................................................................................................... 5
2.1.2 Beban hidup .................................................................................................................... 5
2.1.3 Beban angin..................................................................................................................... 5
2.2 Analisis pembebanan .............................................................................................................. 5
2.2.1 Akibat beban mati........................................................................................................... 5
2.2.2 Akibat beban hidup......................................................................................................... 5
2.2.3 Akibat beban angin.......................................................................................................... 6
2.3 Kombinasi pembebanan.......................................................................................................... 6
2.4 Cek profil gording.................................................................................................................... 7
2.4.1 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat sayap ..................................................................... 7
2.4.2 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat badan..................................................................... 8
2.4.3
Tinjauan terhadap tekuk lateral
...................................................................................... 8
2.4.4 Kombinasi antara geser dan lentur................................................................................. 9
Kontrol kuat geser nominal gording tanpa pengaku lateral: .......................................................... 9
Kuat geser badan tanpa adanya pengaku:...................................................................................... 9
2.4.5 Kontrol lendutan ............................................................................................................. 9
3. Perhitungan batang tarik (Trackstang).......................................................................................... 11
4. Perhitungan Ikatan Angin.............................................................................................................. 12
5. Perhitungan Kuda-kuda (Gable).................................................................................................... 13
5.1 Pembebanan pada balok gable............................................................................................. 13
5.1.1 Beban gording ............................................................................................................... 14
5.1.2 Tekanan angin pada bidang atap .................................................................................. 15
5.1.3 Tekanan angin pada bidang dinding ............................................................................. 15
5.1.4 Gambar skema pembebanan........................................................................................ 16
5.2 Kontrol profil kuda-kuda gable.............................................................................................. 17
5.2.1 Rafter............................................................................................................................. 17
5.2.2 Kolom ............................................................................................................................ 21
5.3 Perencanaan peletakan......................................................................................................... 26
www.LaporanTeknikSipil.wordpress.com

Page 3 of 45
5.3.1 Kontrol tegangan yang timbul:...................................................................................... 26
5.3.2
Penentuan jumlah angkur
............................................................................................. 26
5.4 Perencanaan sambungan rafter puncak ............................................................................... 27
5.4.1 Data baut....................................................................................................................... 27
5.4.2 Data plat ujung baut...................................................................................................... 27
5.4.3 Beban rencana............................................................................................................... 27
5.4.4 Menentukan letak garis netral...................................................................................... 27
5.4.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi ................................................................... 28
5.4.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi............................................................................. 28
5.4.7 Perencanaan pengaku penumpu beban ....................................................................... 30
5.5 Perencanaan sambungan rafter dengan kolom.................................................................... 31
5.5.1 Data baut....................................................................................................................... 32
5.5.2 Data plat ujung baut...................................................................................................... 32
5.5.3 Beban rencana............................................................................................................... 32
5.5.4 Menentukan letak garis netral...................................................................................... 32
5.5.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi ................................................................... 33
5.5.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi............................................................................. 33
5.5.7 Perencanaan pengaku penumpu beban ....................................................................... 35
6. Perhitungan Pondasi ..................................................................................................................... 38
6.1 Data Perencanaan................................................................................................................. 38
6.2 Rencana pondasi ................................................................................................................... 38
6.3 Dimensi pondasi.................................................................................................................... 38
6.4 Kuat lentur pondasi............................................................................................................... 38
6.5 Kuat geser pondasi................................................................................................................ 40
6.5.1 Geser satu arah ............................................................................................................. 40
6.5.2 Geser pons..................................................................................................................... 41
7. Kesimpulan.................................................................................................................................... 43

Page 4 of 45
1. Pendahuluan
1.1 Peraturan umum
1. Rangkuman PPIUG 1983
2. SK SNI 03-1729-2002 tentang Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan
Gedung
3. Tabel profil PT. GUNUNG GARUDA STEEL
1.2 Ketentuan umum
1. Mutu baja yang digunakan adalah BJ 37
- fy = 240 Mpa
- fu = 370 Mpa
2. Alat sambung yang digunakan : Baut HTB
3. Jenis bangunan : bangunan industri
- Jarak antar kuda-kuda : 6 meter
- Bentang kuda-kuda : 30 meter
- Jarak antar gording (horizontal) : 1 meter
- Kemiringan atap : 10°
4. Bentuk atap : atap pelana
5. Profil kuda-kuda : Gable IWF
6. Profil gording : Lipped channel
7. Berat penutup atap : 0.20 kN/m2
8. Beban angin : 0.30 kN/m2
9. Beban orang : 1.00 kN/m2
Figure 1 Layout kuda-kuda gable

Page 5 of 45
2. Perencanaan Gording
2.1 Pembebanan gording
2.1.1 Beban mati
- Profil yang digunakan adalah Lipped Channel 125x50x20 (3.2)
- Berat sendiri gording = 0.068 kN/m
- Berat penutup atap = q atap x jarak miring gording = 0.2 kN/m2
x 1.015 m =
0.203 kN/m
- Total beban mati = 0.068 + 0.203 = 0.271 kN/m
2.1.2 Beban hidup
- Beban air hujan
ql = 40 – 0.8 α ≥ 0.2kN/m2
= 40 – 0.8 (10) = 0.32 kN/m2
qah = ql x jarak antar gording = 0.32 kN/m2
x 1.015 m = 0.325 kN/m
- Beban orang + peralatan = 1.00 kN
2.1.3 Beban angin
- Beban angin, P = 0.30 kN/m2
(nilai minimum untuk bangunan yang jauh dari
tepi laut)
- Beban angin tekan, Wt = 0.1 x 0.30 kN/m2
x 1.015 m = 0.030 kN/m
- Beban angin hisap, Wh = -0.4 x 0.30 kN/m2
x 1.015 m = -0.122 kN/m
2.2 Analisis pembebanan
2.2.1 Akibat beban mati
- M1 = 0.07 x qd x l2
= 0.07 x 0.271 kN/m x 62
m = 0.682 kNm
- M2 = 0.125 x qd x l2
= 0.125 x 0.271 kN/m x 62
m = 1.218 kNm
- V1 = 0.375 x qd x l = 0.375 x 0.271 kN/m x 6 m = 0.609 kN
- V2 = 0.625 x qd x l = 0.625 x 0.271 kN/m x 6 m = 1.015 kN
2.2.2 Akibat beban hidup
a. Beban air hujan
- M1 = 0.07 x qah x l2
= 0.07 x 0.325 kN/m x 62
m = 0.819 kNm
- M2 = 0.125 x qah x l2
= 0.125 x 0.325 kN/m x 62
m = 1.462 kNm
- V1 = 0.375 x qah x l = 0.375 x 0.325 kN/m x 6 m = 0.731 kN
- V2 = 0.625 x qah x l = 0.625 x 0.325 kN/m x 6 m = 1.219 kN

Page 6 of 45
b. Beban orang, P = 100 kN/m x Cos 10° = 0.985 kN
- M1 = 0.098 x P x l = 0.098 x 0.985 kN x 6 m = 0.579 kNm
- M2 = 0.375 x P x l = 0.375 x 0.985 kN x 6 m = 2.216 kNm
- V1 = 0.31 x P = 0.31 x 0.985 kN = 0.305 kN
- V2 = 0.69 x P = 0.69 x 0.985 kN = 0.680 kN
2.2.3 Akibat beban angin
a. Angin tekan
- M1 = 0.07 x qw x l2
= 0.07 x 0.030 kN/m x 62
m = 0.077 kNm
- M2 = 0.125 x qw x l2
= 0.125 x 0.030 kN/m x 62
m = 0.137 kNm
- V1 = 0.375 x qw x l = 0.375 x 0.030 kN/m x 6 m = 0.069 kN
- V2 = 0.625 x qw x l = 0.625 x 0.030 kN/m x 6 m = 0.114 kN
b. Angin hisap
- M1 = 0.07 x qw x l2 = 0.07 x 0.122 kN/m x 62
m = 0.307 kNm
- M2 = 0.125 x qw x l2 = 0.125 x 0.122 kN/m x 62
m = 0.548 kNm
- V1 = 0.375 x qw x l = 0.375 x 0.122 kN/m x 6 m = 0.274 kN
- V2 = 0.625 x qw x l = 0.625 x 0.122 kN/m x 6 m = 0.457 kN
2.3 Kombinasi pembebanan
Table 1 Momen
Tabel 1. Momen
Mx = M.cosα My = M.sinα
Beban mati (DL) 1.218 1.200 0.212
Beban hidup (LL) 2.216 2.182 0.385
Beban hujan (qah) 1.462 1.440 0.254
Beban angin (qw) 0.548 0.540 0.095
Beban M
M (kNm)
Table 2 Gaya lintang
Tabel 2. Gaya Geser
Vx = V.cosα Vy = V.sinα
Beban mati (DL) 1.015 1.000 0.176
Beban hidup (LL) 0.680 0.669 0.118
Beban hujan (qah) 1.219 1.200 0.212
Beban angin (qw) 0.457 0.450 0.079
V
V (kNm)
Beban

Page 7 of 45
Table 3 Kombinasi pembebanan
Tabel 3. Kombinasi pembebanan
Kombinasi Mx My Vx Vy
1,4DL 1.679 0.296 1.400 0.247
1,2Dl+1,6LL+0.5qah 5.363 0.946 2.630 0.464
1,2DL+1,6LL+0.8qw 4.049 0.714 2.455 0.433
1,2Dl+1,3qw+0.5qah 2.861 0.505 2.385 0.420
0,9DL+1,3qw 1.782 0.314 1.485 0.262
Used Load 5.363 0.946 2.630 0.464
2.4 Cek profil gording
Dicoba dimensi gording C150.50.20x3.2
A = 7.81 cm2 fy =240 Mpa
w = 6.76 Kg/m E =200,000 Mpa
Sx = 37.4 cm3 G =80,000 Mpa
Sy = 8.19 cm3 fr =70 Mpa
Ix = 280 cm4 H =150 mm
Iy = 28 cm4 B =50 mm
rx = 5.71 cm tw =3.2 mm
ry = 1.81 cm C =20 mm
tf =3.2 mm
Zx = (b x tf) (H – tf) + tw (0.5H – tf) (0.5H – tf)
= (50 x 3.2) (150 – 3.2) + 3.2 (0.5x150-3.2) (0.5x150-3.2)
= 39.98 cm3
2.4.1 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat sayap
- λ = B/t = 50/3.2 = 15.625
- λp = 170/√fy = 170/√240 = 10.973
-
λr=370/ fy-fr=370/ 240-70=28.378
- Karena λp < λ < λr, maka pelat sayap tidak kompak
- Mp = Zx . fy = (39.98 x 103) x 240 = 9.596 kNm
- Mr = Sx (fy-fr) = (37.4 x 103) (240 -70) = 6.358 kNm
-
Mn =Mp-(Mp-Mr) p
r p
λ λ
λ λ
 
 
  
−
−
15.625-10.973=9.596-(9.596-6.358) =8.731kNm
28.378-10.973
 
 
  

Page 8 of 45
2.4.2 Tinjauan terhadap tekuk lokal pelat badan
- λ = H/tw = (150-3.2x2)/3.2 = 44.88
- λp = 1680/√fy = 1680/√240 = 108.44
- λr = 2550/√fy = 2550/√240 = 164.60
- Karena λ < λp , maka pelat sayap kompak
- Mn = Mp = Zx (fy) = (39.98 x 103) x 240 = 9.56 kNm
2.4.3
Tinjauan terhadap tekuk lateral
- Lb (jarak antar pengaku/sokongan lateral) = 2000 mm
- Lp = 1.76 ry √(E/fy) = 1.76 (57.1) √(200,000/240) = 919.60 mm
- fl = fy – fr = 240 – 70 = 170 Mpa
-
3 3 33 (50×3.2 ×3)+(3.2×150 )+(3.2(20-3.2) 4btJ= = =3606mm
3 3
∑
-
. . .( / )1 2
EG J AX Sxπ
 
 
 
 
=
-
200,000 80,000 3606,15 7813( /(37.4 10 )) 12608,711 2
X Nmmπ
 
 
 
 
× × ×= × =
-
2
4
Iy HIw t
  
     
=
4 2 628 10 (150 2 3.2) 1443467200
4
mm
 
 
 
 
×= − × =
-
22 339.98 10 14434672004 42 80,000 3606.15 280,000
Zx IwX
IyGj
      
                 
×= =
×
= 3.3 x10-4
N/mm2
-
21 1 1 2XLr ry X fl
fl
  
  
      
= + + ×
-
12608,71 4 25.71 1 1 (3.3 10 ) 170 2768.14
170
Lr mm
        
   
−= + + × × =
Karena Lp < L < Lr, maka penampang termasuk bentang menengah

Page 9 of 45
- ( ( )) Lb LpMn Cb Mp Mp Mr
Lr Lp
 
 
 
 
−= − −
−
2000-919,6=9.596-(9.596-6.358) =10,01kNm
2768,14-919,6
 
 
  
Kuat lentur penampang diambil yang terkecil dari 3 tinjauan di atas,
Mn = 8.73 kNm
2.4.4 Kombinasi antara geser dan lentur
Kontrol kuat geser nominal gording tanpa pengaku lateral:
- Kn = 5 + 5/(a/h2)2
= 5
- h/tw = (150-2x3.2)/3.2 = 44.88
Batas-batas :
- 1.10√(kn*E/fy) = 1.10√(5*200,000/240) = 71.00
- 1.37√(kn*E/fy) = 1.37√(5*200,000/240) = 88.43
Maka penampang mengalami leleh geser
Kuat geser badan tanpa adanya pengaku:
- Aw = h.tw = (150-2x3.2) 3.2 = 459.52 mm2
- Vn = 0.6 fy Aw = 0.6 (240) (459.52) = 66.17 kN
- Vu = 2.63 kN
Mu/θMn+0.625xVu/θVn ≤ 1.375
- 5.37/0.9(8.73) +0.625x2.63/0.75(66,17) =0,72 ≤ 1.375 (OK)
2.4.5 Kontrol lendutan
qdx = 0,271 x Sin 10° = 0.047 kN/m
Px = 1,00 x Sin 10° = 0.174 kN/m
4 43 35 5 0,047 6000 0.174 6000
384 48 4 4384 200,000 (28 10 ) 48 200,000 (28 10 )
qdx L Px Lx
E Iy E Iy
δ
    
    
    
     
     
× × × ×× ×= =
× × × × × × × × × ×
14.18x mmδ =
qdy = 0,271 x Cos 10° = 0.267 kN/m
Py = 1,00 x Cos 10° = 0.985 kN/m

Page 10 of 45
4 3 4 35 5 0,267 6000 0.985 6000
384 48 4 4384 200,000 (280 10 ) 48 200,000 (280 10 )
qdy L Py Lx
E Ix E Ix
δ
    
    
    
     
     
× × × × × ×= =
× × × × × × × × × ×
8,041x mmδ =
2 2
240
Ldx dyδ δ δ= + ≤
2 2 600014,178 8,041 16,30 25,00( )
240
OKδ = + ≤ ⇔ <
‡ Kesimpulan : profil Lipped Channel 125x50x20 (3.2) memenuhi persyaratan.

Page 11 of 45
3. Perhitungan batang tarik (Trackstang)
Batang tarik (Trackstang) berfungsi untuk mengurangi lendutan gording pada arah
sumbu x (miting atap) sekaligus untuk mengurangi tegangan lendutan yang timbul pada arah
x. Beban-beban yang dipikul oleh trackstang yaitu beban-beban yang sejajar bidang atap
(sumbu x), maka gaya yang bekerja adalah gaya tarik Gx dan Px.
Gx = Berat sendiri gording + penutup atap sepanjang gording arah sumbu x
Px = Beban berguna arah sumbu x
P total = Gx + Px = (ql. L) + Px
Karena batang tarik dipasang dua buah, jadi per batang tarik adalah:
P = P tot/2 = (ql. L) + Px
= {(0,642 x 6) + (1 x sin 10°)}/2
= 2,013 kN
σ = P
Fn
σ≤ = 160 Mpa, dimana diambil σ = σ
Fn = P
σ = 2,013 1000
160
x = 12,58 mm2
Fbr = 125% x Fn = 1,25 x 12,58 = 15,73 mm2
Fbr = ¼ π d2
, dimana:
4.Fbrd
π
= 4 15,73x
π
= = 4,47 mm
Maka, batang tarik yang dipakai adalah Ø 5 mm.

Page 12 of 45
4. Perhitungan Ikatan Angin
Ikatan angin hanya bekerja menahan gaya normal (axial) tarik saja. Adapun cara
kerjanya adalah apabila salah satu ikatan angin bekerja sebagai batang tarik, maka yang
lainnya tidak menahan apa-apa. Sebaliknya apabila arah angin berubah, maka secara
bergantian betang tersebut bekerja sebagai batang tarik.
Figure 2 Pembebanan pada ikatan angin
N dicari dengan syarat keseimbangan, sedangkan P = gaya/tekanan angin.
7,62
6
tg β = = 1,27 → β = arc tg 1,27 = 51,78°
P = (0,25 x 7,62) = 1,91 kN
∑H = 0, → Nx = P
→ N cos β = P
cos
PN
β
= = 1,91
cos51,78
= = 2,60 kN
N
Fn
σ = → NFn σ= = 2,6 1000
160
x = 16,26 mm2
Fbr = 125% x Fn = 1,25 x 16,26 = 20,33 mm2
Fbr = ¼ π d2
, dimana:
4.Fbrd
π
= 4 20,33x
π
= = 5,09 mm
Maka, batang tarik yang dipakai adalah Ø 6 mm.

Page 13 of 45
5. Perhitungan Kuda-kuda (Gable)
5.1 Pembebanan pada balok gable
Figure 3 Gambar distribusi pembebanan
Pembebanan pada balok gable akibat beban-beban yang dipikul oleh gording
terpanjang yaitu = 6 meter.
2,03 m
15,23 m
Kaki kuda-kudaKaki kuda-kuda
Figure 4 Pembebanan yang dipikul oleh gording

Page 14 of 45
Balok yang direncanakan menggunakan IWF 700x300x12x14 dengan data penampang
sebagai berikut:
H = 700 mm A = 235.50 mm2
rx = 29.3 cm
B = 300 mm Ix = 201,000 cm4
ry = 6.78 cm
t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm4
Sx = 5.760 cm3
t2 = 24 mm Sy = 722 cm3
Figure 5 Penampang baja IWF
Pembebanan pada balok gable akibat beban-beban yang dipikul oleh 1 gording dengan
bentang 6 meter:
5.1.1 Beban gording
• Gording P1 (karena terletak pada ujung balok, maka menerima beban setengah jarak
gording = 0.508 m)
- Berat sendiri penutup atap : 6 m x 20 kg/m2
x 0.508 m = 60.96 kg
- Berat sendiri gording : 6 m x 6.76 kg/m = 40.56 kg
- Berat sendiri balok : 0.508 m x 185 kg/m = 93.98 kg
- Berat alat penyambung : 10% x BS = 9.398 kg
- Beban hidup : = 100 kg
• Gording P2 s/d P15 (karena terletak pada tengah balok, maka menerima beban satu
kali jarak gording = 1.016 m)
- Berat sendiri penutup atap : 6 m x 20 kg/m2
x 1.016m = 121.92 kg
- Berat sendiri gording : 6 m x 6.76 kg/m = 40.56 kg
- Berat sendiri balok : 1.016 m x 185 kg/m = 187.96 kg
- Berat alat penyambung : 10% x BS = 18.796 kg
- Beban hidup : = 100 kg

Page 15 of 45
Dengan cara yang sama untuk mempermudah perhitungan beban-beban pada gording
dilakukan secara tabel sebagai berikut:
Table 4 Tabel pembebanan pada gording
No Pembebanan P1 (kg) P2 s/d P15
1 Berat penutup atap 60.96 121.92
2 Berat gording 40.56 40.56
3 Berat sendiri balok 93.98 187.96
4 Berat alat sambung 9.94 18.80
Σ 205.44 369.24
Beban merata akibat beban mati:
P
q=
0.5L
∑
2(205.4)+14(369.24) 5580.16
q= = =372.01kg/m
0.5(30) 15
Beban merata akibat beban hidup :
Dipilih yang terbesar antara beban orang atau beban air hujan,
Beban orang = 100 kg
Beban air hujan qah = 40 – 0.8 α ≥ 20 kg/m2
= 40 – 0.8 x 10 = 32 kg/m2
P = qah x jarak antar gording x jarak antar kuda-kuda
= 32 kg/m2
x 1.016 m x 6 m = 195.07 kg
Maka dipilih beban akibat air hujan = 195.07 kg
16(195.07) 3121.15
q= = =208.08kg/m
0.5(30) 15
5.1.2 Tekanan angin pada bidang atap
Tekanan angin = 30 kg/m2
Koefisien angin tekan Ctk = 0.1 → Wt = 0.1 x 30 kg/m2
x 6 m = 18 kg/m
Koefisien angin hisap Chs = -0.4 → Wh = -0.4 x 30 kg/m2
x 6 m = -72 kg/m
5.1.3 Tekanan angin pada bidang dinding
Koefisien angin tekan Ctk = 0.9 → Wt = 0.9 x 30 kg/m2
x 6 m = 162 kg/m
Koefisien angin hisap Chs = -0.4 → Wh = -0.4 x 30 kg/m2
x 6 m = -72 kg/m

Page 16 of 45
5.1.4 Gambar skema pembebanan
Figure 6 Skema pembebanan akibat beban mati
Figure 7 Skema pembebanan akibat beban hidup
Figure 8 Skema pembebanan akibat beban angin kiri

Page 17 of 45
5.2 Kontrol profil kuda-kuda gable
5.2.1 Rafter
Modulus elastisitas (E) = 200,000.00 Mpa
Modulus geser (G) = 80,000.00 Mpa
Tegangan leleh (fy) = 240.00 Mpa
Tegangan putus (fu) = 70.00 Mpa
Data beban dan geometri struktur:
Momen maksimum (Mu) = 461,990,771.00 Nmm
Gaya geser maksimum (Vu) = 100,867.80 N
Gaya aksial (Nu) = 110,134.97 N
M1x = 182,417,847.00 Nmm
M2x = 461,990,771.00 Nmm
MA = 461,990,771.00 Nmm
MB = 172,164,923.00 Nmm
MC = 88,367,983.00 Nmm
Lx = 15,287.33 Mm
Ly = 1,019.00 mm
Data profil:
H = 700 mm A = 235.50 mm2
rx = 29.3 cm
B = 300 mm Ix = 201,000 cm4
ry = 6.78 cm
t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm4
Sx = 5.760 cm3
t2 = 24 mm r = 28.00 mm Sy = 722 cm3
Efek kolom:
Menentukan panjang tekuk rafter (Jepit-jepit):
Lkx = (15,287.33 x 0.5) = 7,643.67 mm
Lky = (1,019.00 x 0.5) = 509.58 mm
Menentukan parameter kelangsingan rafter:

Page 18 of 45
7,643.671 1 240 0.29
293 200,000
fyLkxcx
rx E
λ π π
      
      
     
     
= = =
509,581 1 240 0.08
67.8 200,000
Lky fycy
ry E
λ π π
      
      
     
     
= = =
Menentukan daya dukung nominal rafter:
Jika, λc < =0.25 maka ω = 1.00
Jika, 0.25 < λc < 1.2 maka ω = 1.43/(1.6-0.67 λc)
Jika, λc ≥ 1.2 maka ω = 1.25 λc2
5,559,938.28
5,652,000.00
fyNnx Ag Nx
fyNny Ag Ny
ω
ω
= × =
= × =
Digunakan Nn minimum = 5,559,938.28 N
ϕNn = 0.85 x 5,559,938.28 = 4,725,947.54 N
(Nu/ ϕNn)<1…OK
Efek balok:
Menentukan konstanta-konstanta untuk profil WF simetris:
h1 = tf + r = 24 + 28 = 52.00 mm
h2 = ht – 2(h1) = 700 – 2 (52) = 596.00 mm
h = ht – tf = 700 – 24 = 676.00 mm
J = Σbt3
/3 = 3,242,281.33 mm
Iw = (Iy.h2
)/4 = (108,000.6762
)/4 = 1.23E+13 mm6
Zx = (b.tf)(h-tf)+tw(0.5h-tf)(0.5h-tf) = 6,352,372.00 mm3
1
2
EGJAX
Zx
π=
= 12,223.05 Mpa
( )
2
2 4
IwZxX
GJ Iy
=
= 2.74E-04 mm2
/N2
Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal.
Kontrol penampang, termasuk kompak, tidak kompak atau langsing
Untuk tekuk lokal pelat sayap:

Page 19 of 45
λ = bf/2tf = 6.25
λp = 170/√fy = 10.97
λr = 370/√(fy - fr) = 28.38
λ < λ p, maka Penampang Kompak
Untuk tekuk lokal pelat badan:
λ = (h - 2tf)/tw = 48.31
λp = 1680/√fy = 108.44
λr = 2550/√fy = 164.60
Menentukan batasan momen plastis, Mp:
Mp = Zx fy = 1,524,569,280.00 Nmm
Mr = Sx(fy - fr) = 979,200,000.00 Nmm
Maka, Mn = 1,524,569,280.00 Nmm
Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral
Kontrol penampang, termasuk bentang pendek, menengah atau panjang
Panjang Lb = jarak antar pengaku/sokongan lateral = Ly
fl = fy - fr = 170.00 MPa
Lb = 1,019.16 mm
Lp = 1.76*ry*√(E/fy) = 344.06 mm
Lr = ry*(X1/fL)*√(1+√(1+X2*fL2)) = 9,722.10 mm
maka, termasuk bentang: Bentang menengah
Cb = 2.30
Untuk bentang menengah,
Mn = Cb*(Mp - (Mp - Mr) *(Lb - Lp)/(Lr - Lp)) = 1,524,569,280.00 Nmm

Page 20 of 45
Momen nominal yang paling menentukan = 1,524,569,280.00 Nmm
Menentukan faktor perbesaran momen:
Momen lentur terhadap sumbu x
Ditinjau untuk kondisi portal tak bergoyang (braced)
Ncrb = Ab fy/λcx2 = 67,908,245.28 N
βm=M1x/M2x = 0.39
Cmx = 0,6-0,4βm≤1 = 0.44
δbx = (Cmx/(1-(Nu/Ncrb)))≥1 = 1.00
Ditinjau untuk kondisi portal bergoyang (unbraced):
Ncrs = Ab fy/λcx2 = 67,908,245.28 N
δsx = 1/(1-(Nu/Ncrs)) = 1.00
Menentukan momen ultimit (Mu):
Mux = δbx Mntux + δsx Mltux = 895,438,647.15
Nu/фNn = 0.02
Interaksi aksial & momen = 0.35
Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku:
Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku;
h2/tw≤6,36√E/fy h2/tw = 45.85
6,36√E/fy = 183.60
Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku;
Aw = tw x ht = 9,100.00 mm2
Vn = 0,6 fy Aw = 1,310,400.00 N
Vu/фVn <1, OK = 0.10
Kesimpulan, Profil; 700x300x13x24 = AMAN

Page 21 of 45
5.2.2 Kolom
Modulus elastisitas (E) = 200,000.00 Mpa
Modulus geser (G) = 80,000.00 Mpa
Tegangan leleh (fy) = 240.00 Mpa
Tegangan putus (fu) = 70.00 Mpa
Data beban dan geometri struktur:
Momen maksimum (Mu) = 461,990,771.00 Nmm
Gaya geser maksimum (Vu) = 95,575,51 N
Gaya aksial (Nu) = 130,502.06 N
M1x = 461,990,771.00 Nmm
M2x = 461,990,771.00 Nmm
MA = 432,697,393.00 Nmm
MB = 216,348,696.70 Nmm
MC = 324,523,045.00 Nmm
Lx = 5,000.00 Mm
Ly = 1,000.00 mm
Panjang rafter = 15,287.33 mm
Data profil:
H = 700 mm A = 235.50 mm2
rx = 29.3 cm
B = 300 mm Ix = 201,000 cm4
ry = 6.78 cm
t1 = 13 mm Iy = 10,800 cm4
Sx = 5.760 cm3
t2 = 24 mm r = 28.00 mm Sy = 722 cm3
Efek kolom:
Menentukan nilai perbandingan kekakuan pada rangka:
Untuk lentur terhadap sumbu x :
10.00( )
I column
LGix for hinge
I beam
L
 
 
 
 
 
 
∑
= =
∑

Page 22 of 45
3.06
I column
LGjx
I beam
L
 
 
 
 
 
 
∑
= =
∑
Untuk lentur terhadap sumbu y :
10.00( )
I column
LGiy for hinge
I beam
L
 
 
 
 
 
 
∑
= =
∑
3.06
I column
LGjy
I beam
L
 
 
 
 
 
 
∑
= =
∑
Menurut Smith, 1996, faktor panjang tekuk dapat ditentukan tanpa nomogram, tetapi dengan
menggunakan rumus dan untuk portal bergoyang adalah:
1.6 4.0( ) 2.30
7.5
Gix Gjx Gix GjxKx
Gix Gjx
× + += =
+ +
1.6 4.0( ) 2.30
7.5
Giy Gjy Giy GjyKy
Giy Gjy
× + += =
+ +
Menentukan panjang tekuk Kolom:
Lkx = (5,000.00 x 2.30) = 11,494.73 mm
Lky = (1,000.00 x 2.30 = 2,298.95 mm
Menentukan parameter kelangsingan rafter:
7,643.671 1 240 0.43
293 200,000
fyLkxcx
rx E
λ π π
      
      
     
     
= = =
509,581 1 240 0.37
67.8 200,000
Lky fycy
ry E
λ π π
      
      
     
     
= = =
Menentukan daya dukung nominal rafter:
Jika, λc < =0.25 maka ω = 1.00
Jika, 0.25 < λc < 1.2 maka ω = 1.43/(1.6-0.67 λc)
Jika, λc ≥ 1.2 maka ω = 1.25 λc2
5,175,027.76
5,332,641,52
fyNnx Ag Nx
fyNny Ag Ny
ω
ω
= × =
= × =

Page 23 of 45
Digunakan Nn minimum = 5,175,027.76 N
ϕNn = 0.85 x 5,175,027.76 = 4,398,773.60 N
(Nu/ ϕNn)<1…OK
Efek balok:
Menentukan konstanta-konstanta untuk profil WF simetris:
h1 = tf + r = 24 + 28 = 52.00 mm
h2 = ht – 2(h1) = 700 – 2 (52) = 596.00 mm
h = ht – tf = 700 – 24 = 676.00 mm
3
3
btJ ∑=
= 3,242,281.33 mm
2 2. 108,000 676
4 4
IyhIw ×= =
= 1.23E+13 mm6
Zx = (b.tf)(h-tf)+tw(0.5h-tf)(0.5h-tf) = 6,352,372.00 mm3
1
2
EGJAX
Zx
π=
= 12,223.05 Mpa
( )
2
2 4
IwZxX
GJ Iy
=
= 2.74E-04 mm2
/N2
Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal.
Kontrol penampang, termasuk kompak, tidak kompak atau langsing
Untuk tekuk lokal pelat sayap:
λ = bf/2tf = 6.25
λp = 170/√fy = 10.97
λr = 370/√(fy - fr) = 28.38
Untuk tekuk lokal pelat badan:
Ny = A fy = 56,520.00
Nu/ϕNy = 2.57
λ = h/tw = 52.00

Page 24 of 45
λp = 1680/√fy = 38,73
λr = 2550/√fy = -147.89
λ r< λ , maka Penampang langsing
Menentukan batasan momen plastis, Mp:
Mp = Zx fy = 1,524,569,280.00 Nmm
Mr = Sx(fy - fr) = 979,200,000.00 Nmm
Maka, Mn = 1,373,089,538.93 Nmm
Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral
Kontrol penampang, termasuk bentang pendek, menengah atau panjang
Panjang Lb = jarak antar pengaku/sokongan lateral = Ly
fl = fy - fr = 170.00 MPa
Lb = 5,000 mm
Lp = 1.76*ry*√(E/fy) = 344.06 mm
Lr = ry*(X1/fL)*√(1+√(1+X2*fL2)) = 9,722.10 mm
maka, termasuk bentang: Bentang menengah
Cb = 1.74
Untuk bentang menengah,
Mn = Cb*(Mp - (Mp - Mr) *(Lb - Lp)/(Lr - Lp)) = 1,524,569,280.00 Nmm
Momen nominal yang paling menentukan = 1,524,569,280.00 Nmm
Menentukan faktor perbesaran momen:
Momen lentur terhadap sumbu x
Ditinjau untuk kondisi portal tak bergoyang (braced)
Ncrb = Ab fy/λcx2 = 30,028,134.88 N
βm=M1x/M2x = 0

Page 25 of 45
Cmx = 0,6-0,4βm≤1 = 0.60
δbx = (Cmx/(1-(Nu/Ncrb)))≥1 = 1.00
Ditinjau untuk kondisi portal bergoyang (unbraced):
Ncrs = Ab fy/λcx2 = 30,028,134.88 N
δsx = 1/(1-(Nu/Ncrs)) = 1.00
Menentukan momen ultimit (Mu):
Mux = δbx Mntux + δsx Mltux = 895,438,647.15
Nu/фNn = 0.03
Interaksi aksial & momen = 0.74
Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku:
Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku;
h2/tw≤6,36√E/fy h2/tw = 45.85
6,36√E/fy = 183.60
Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku;
Aw = tw x ht = 9,100.00 mm2
Vn = 0,6 fy Aw = 1,310,400.00 N
Vu/фVn <1, OK = 0.10
Kesimpulan, Profil; 700x300x13x24 = AMAN

Page 26 of 45
5.3 Perencanaan peletakan
Gaya-gaya pada kolom
Gaya aksial (Nu) = 130,502 N
Gaya geser (Vu) = 95,575.51 N
Figure 9 Detail base plat
5.3.1 Kontrol tegangan yang timbul:
' 25
Nu
b b Mpa
F
σ σ= ≤ =
F = a . b = 800 x 400 = 320,000 mm2
130,502
0.41 25
320,000
b Mpa Mpaσ = = <
5.3.2
Penentuan jumlah angkur
Diambil diameter angkur = 19 mm
fub = 370 Mpa
20.75 0.5 370 (0.25 19 ) 39,339.611Vd fV f r f A Nn ub bφ φ π= = = × × × =
.Vu nVd<
95,575.51 39,339.61 2.43n n buah< × → =
Digunakan 4 Ø 19 mm angkur.

Page 27 of 45
5.4 Perencanaan sambungan rafter puncak
Figure 10 Sambungan rafter puncak
5.4.1 Data baut
Tegangan putus, fub = (Baut A490) 780 Mpa
Diameter baut, db = (7/8 “) atau 22.23 mm
Luas baut, Ab = 388.28 mm2
Jumlah baut, n = 12 Buah
5.4.2 Data plat ujung baut
Tegangan leleh, fy = 240 Mpa
Tegangan putus, fup = 370 Mpa
Lebar plat, b = 300 mm
Tinggi plat, h = 711 mm
Tebal plat, t = 24 mm
5.4.3 Beban rencana
Gaya geser, Vu = 20,926.26 N
Momen, Mu = 182,417,847.00 Nmm
5.4.4 Menentukan letak garis netral
Jarak antar baut:
S1 = 1.5db – 3db = (1.5 x 22.23) - (3 x 22.23) = 33.35 mm – 66.69 mm
S = 2.5db – 7db = (2.5 x 22.23) – (7 x 22.23) = 55.58 mm – 155.61 mm
Sehingga digunakan S1 = 65 mm

Page 28 of 45
Jarak vertikal antar baut, g = 116.20 mm
2 2 388.28 6.68
116.20
Ab mm
g
δ ×= = =
0.5 '( )0.5( )x x b h x h xδ = − −
2 2 23.34 112.50( 2 )x h hx x= − +
20 112.50(505,521 1,422 )x x= − +
X = 606.48 mm
H – x = 711 – 606.48 = 104.52 mm
( )13 3 0.17 1
h x
x
σ
σ σ σ
−
= ⇔ =
5.4.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi
( ) ( )2 2(0.5 ) (0.5 '( ) ( )1 33 3
x x b h x h x Muσ δ σ+ − − =
819,363.34 819,363.34 182,417,8471 3 Mpaσ σ+ =
819,363.34 141,211.09 182,417,847
1 1
Mpaσ σ+ =
960,574.09 182,417,847
1
Mpaσ =
189.911 Mpaσ =
1( 1) 102,829.40
169.552 606.84
x S
Mpa
x
σ
σ
−
= = =
3 32.73Mpaσ =
5.4.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi
Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut:
Gaya terbesar yang dipikul baris baut terbawah
6.68 116.20 169.55 131,666.65
2
Tu g Nδ σ= = × × =

Page 29 of 45
Gaya yang dipikul satu baut terbawah:
0.5 0.5 131,666.65 65,833.331Tu Tu N= = × =
Kuat tarik rencana satu baut:
0.75 0.75 0.75 780 388.28 170,357.28Td f F A N
ub b
φ= × = × × × =
Tu < ϕf Tn …(OK)
Gaya geser yang terjadi pada baut:
20,926.261 1,743.86
12
VuVu N
n
= = =
1Vd r f A mf ub bφ=
0.75 0.4 800 380.29 1 90,857.22Vn Nφ = × × × × =
Vu1< ϕf Vn …(OK)
Gaya tumpu yang terjadi
20,926.261 1,743.86
12
VuVu N
n
= = =
2,4Rd d f Tf b up pφ=
2.4 0.75 22.23 24 370 355,324.32fRn Nφ = × × × × =
Vu1< ϕf Rn …(OK)
Kombinasi gaya geser dan tarik
20,926.26
1 0.4 0.75 780 1
4,659.34
Vu
f r f muv f ubnA
b
φ= < = < × × ×
4.59 < 234 … (OK)
0.75 0.75 780 585f f Mpat ub= = × =

Page 30 of 45
Td f Af t bφ=
0.75 585 388.28 170,357.28Tn Nfφ = × × =
131,666.65 10,927.22
12
Tu N
n
= =
Td> Tu/n …(OK)
5.4.7 Perencanaan pengaku penumpu beban
5.4.7.1 Cek terhadap kuat leleh pelat badan
(5 )φ = + × >Rb k N fy tw Ru
(5(13 28) 24)240 13 20,926.26φ = + + × >Rb
0.75 714,480 20,926.26= × >Rb N
535,860 20,926.26 OK= > →Rb
5.4.7.2 Cek terhadap kuat tekuk dukung pelat badan
1.5
20.79 1 3φ
  × ×   = + >     
 
N E fy tftwRb tw Ru
tfd tw
( )
1.524 200,000 240 242 130.79 13 1 3
24700 13
φ
  × × 
= × + >  
   
Rb Ru
1,308,340.55φ = >Rb Ru
0.75 1,308,340.55 20,926.26= × >Rb N
981,255.41 20,926.26= > →Rb OK
5.4.7.3 Cek terhadap kuat tekuk lateral pelat badan
( )
( )
33 /
1 0.4
32 /
φ
 
× × ×  = + >
 
  
h twCr E tw tf
Rb Ru
h L bf

Page 31 of 45
( )
( )
33 700/133.25 200,000 13 24
1 0.4
32700 1000/300
φ
 
× × ×  = + >
 
  
Rb Ru
79,737.65φ = >Rb Ru
0.75 79,737.65 20,926.26= × >Rb N
59,803.24 20,926.26= > →Rb N OK
5.4.7.4 Cek terhadap kuat tekuk lentur pelat badan
324.08
φ = >
tw
Rb Efy Ru
h
324.08 13
200,000 240 20,926.26
700
φ ×
= × >Rb N
523,611.43 20,926.26φ = >Rb N
0.75 523,611.43 20,926.26= × >Rb N
392,708.57 20,926.26= > →Rb N OK
Kesimpulan : Sambungan aman dan pelat badan tidak perlu diberi pengaku.
5.5 Perencanaan sambungan rafter dengan kolom
Figure 11 Detail sambungan rafter kolom

Page 32 of 45
Figure 12 Distribusi tegangan pada sambungan
5.5.1 Data baut
Tegangan putus, fub = (Baut A490) 780 Mpa
Diameter baut, db = (7/8 “) atau 22.23 mm
Luas baut, Ab = 388.12 mm2
Jarak baut ke tepi atas, S = 65 mm
Jumlah baut, n = 12 Buah
5.5.2 Data plat ujung baut
Tegangan leleh, fy = 240 Mpa
Tegangan putus, fup = 370 Mpa
Lebar plat, b = 300 mm
Tinggi plat, h = 711 mm
Tebal plat, t = 24 mm
5.5.3 Beban rencana
Gaya geser, Vu = 100,867.80 N
Momen, Mu = 461,990,771.00 Nmm
5.5.4 Menentukan letak garis netral
Jarak vertikal antar baut, g = 116.20 mm
2 2 388.12 6.68
116.20
Ab mm
g
δ ×= = =
0.5 '( )0.5( )x x b h x h xδ = − −
2 2 23.34 112.50( 2 )x h hx x= − +

Page 33 of 45
20 112.50(505,521 1,422 )x x= − +
X = 606.50 mm
H – x = 711 – 605.84 = 104.50 mm
( )13 0.173 1
h x
x
σ
σ σ σ
−
= ⇔ =
5.5.5 Menentukan tegangan lentur yang terjadi
( ) ( )2 2(0.5 ) (0.5 '( ) ( )1 33 3
x x b h x h x Muσ δ σ+ − − =
819,081.79 819,081.79 461,990,771.001 3 Mpaσ σ+ =
819,081.79 141,134.23 461,990,771.00
1 1
Mpaσ σ+ =
960,216.02 461,990,771.00
1
Mpaσ =
481.13
1
Mpaσ =
1( 1) 260,531.11
429.572 606.50
x S
Mpa
x
σ
σ
−
= = =
3 82.90Mpaσ =
5.5.6 Menentukan gaya-gaya yang terjadi
Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut:
Gaya terbesar yang dipikul baris baut terbawah
6.68 116.20 429.57 333,449.802Tu g Nδ σ= = × × =
Gaya yang dipikul satu baut terbawah:
0.5 0.5 333,449.80 166,724.901Tu Tu N= = × =
Kuat tarik rencana satu baut:
0.75 0.75 0.75 780 388.12 170,288.74Td f F A N
ub b
φ= × = × × × =

Page 34 of 45
Tu < ϕf Tn …(OK)
Gaya geser yang terjadi pada baut:
100,867.801 8,405.65
12
VuVu N
n
= = =
1Vd r f A mf ub bφ=
0.75 0.4 780 380.29 1 90,820.66Vn Nφ = × × × × =
Vu1< ϕf Vn …(OK)
Gaya tumpu yang terjadi
100,867.801 8,405.65
12
VuVu N
n
= = =
2,4Rd d f Tf b up pφ=
2.4 0.75 22.23 24 370 355,324.32fRn Nφ = × × × × =
Vu1< ϕf Rn …(OK)
Kombinasi gaya geser dan tarik
100,867.80
1 0.4 0.75 780 1
4,657.47
Vu
f r f muv f ubnA
b
φ= < = < × × ×
22.11 < 240 … (OK)
0.75 0.75 780 585f f Mpat ub= = × =
Td f Af t bφ=
0.75 585 388.12 170,288.74Tn Nfφ = × × =
333,449.80 27,787.48
12
Tu N
n
= =

Page 35 of 45
Td> Tu/n …(OK)
5.5.7 Perencanaan pengaku penumpu beban
5.5.7.1 Cek terhadap kuat leleh pelat badan
(5 )φ = + × >Rb k N fy tw Ru
(5(13 28) 24)240 13 100,867.80φ = + + × >Rb N
0.75 714,480.00 100,867.80= × >Rb N
535,860.00 100,867.80= > →Rb N OK
5.5.7.2 Cek terhadap kuat tekuk dukung pelat badan
1.5
20.79 1 3φ
  × ×   = + >     
 
N E fy tftwRb tw Ru
tfd tw
( )
1.524 200,000 240 242 130.79 13 1 3
24700 13
φ
  × × 
= × + >  
   
Rb Ru
1,308,340.55φ = >Rb Ru
0.75 1,308,340.55 100,867.80= × >Rb N
981,255.41 100,867.80= > →Rb N OK
5.5.7.3 Cek terhadap kuat tekuk lateral pelat badan
( )
( )
33 /
1 0.4
32 /
φ
 
× × ×  = + >
 
  
h twCr E tw tf
Rb Ru
h L bf
( )
( )
33 700/133.25 200,000 13 24
1 0.4
32700 1000/300
φ
 
× × ×  = + >
 
  
Rb Ru
79,737.65φ = >Rb Ru
0.75 79,737.65 100,867.80= × >Rb N

Page 36 of 45
59,803.24 100,867.80= < →Rb N Tidak OK
5.5.7.4 Cek terhadap kuat tekuk lentur pelat badan
324.08
φ = >
tw
Rb Efy Ru
h
324.08 13
200,000 240 100,867.80
700
φ ×
= × >Rb N
523,611.43 100,867.80φ = >Rb N
0.75 523,611.43 100,867.80= × >Rb N
392,708.57 100,867.80= > →Rb N OK
5.5.7.5 Ukuran pengaku
φ− ≤ ×Ru Rb As fy
100,867.80 59,803.24 240− ≤ ×As
41,064.56 240≤ ×As
41,064.56
240
≥As
2171.10≥As mm
5.5.7.6 Lebar pengaku
1
0.5
3
> × −bs bf tw
1
300 0.5 13
3
> × − ×bs
93.50 95> ≈bs mm
5.5.7.7 Tebal pengaku
200,00093.50 0.56
240
≤
ts

Page 37 of 45
93.50 16.70≤
ts
93.50 5.78 6.00
16.70
≥ = ≈ts mm
Gunakan pelat pengaku dimensi 95 x 10 mm
Kesimpulan : Sambungan aman.

Page 38 of 45
6. Perhitungan Pondasi
6.1 Data Perencanaan
Kuat tekan beton (f’c) = 25 mPa
Kuat tarik baja tulangan (fy) = 400 mPa
Daya dukung tanah (σ ) = 250 kN/m2
Berat jenis tanah(γ ) = 18 kN/m2
6.2 Rencana pondasi
Figure 13 Rencana pondasi
6.3 Dimensi pondasi
Dimensi pondasi dihitungan dari beban tidak terfaktor :
Kedalaman pondasi (z) = 1,5 m
Tegangan efektif tanah (σ )
zσ σ γ= − = 223 kN/m2
eksentritas (e), tidak ada momen, maka = 0
2 3
1 6
P P e
b b
σ
×
≥ +
∑ ∑
Dipakai b = = 1.0 m
2 3 2
189.02
1 6 1
×
+ =
∑ ∑P P e
b b
= 189.02 kN/m2
< dari Tegangan efektif tanah (σ ) OK
dipakai dimensi pondasi = 1,00x1,00
6.4 Kuat lentur pondasi
Kombinasi beban

Page 39 of 45
Beban Aksial = (1.2 126.63 1.6 62.39)× + × = 251.78 kN
max 2 2
251.78
1.00
σ = =
P
b
= 251.78 kN/m2
min 2 2
251.78
1.00
σ = =
P
b
= 251.78 kN/m2
( ) ( )max max min
0,3 0,3
251,78 251.78 251.78
1,00 1.00
σ σ σ σ= − × − = − × − = 251.78 kN/m2
2
0,30 2σ= × ×M B
2
251.78 1.00 0,30 2= × ×M = 11.33 kNm
minσ
maxσ
σ
maxσ
Figure 14 Perhitungan momen pada pondasi
Lebar Pondasi (B) = 1000 mm
Tebal pondasi = 300 mm
Tebal selimut beton = 75 mm
jarak dari tepi beton ke tulangan = 100 mm
Jarak dari beton tertekan ke tulangan tarik (d) = 200 mm
Momen rencana (Mu) = 11.33 kNm
Faktor reduksi momen (φ ) = 0,80
2
n s y
a
M A f dφ
 
= − 
 
Dipakai 5D13
21
13 5
4
π= ×sA = 663.66 mm2

Page 40 of 45
'
0,85
=
s y
c
A f
a
f b
663.66 400
0,85 25 1000
×
=
× ×
a = 12.49 mm
( )0,8 663.66 400 200 12.49φ = × × −nM = 39.82 kNm
>Mu OK
Tulangan minimum :
ration Tulangan minimum untuk plat ( minρ ) = 0,0018
Asmin = 0,0018 1000 300× × = 540 mm2
As > OK
Tulangan maksimum
( )
( )
'
max 1
0,85 600
0,75
600
c
s w
y y
f
A b d
f f
β= ×
+
( )
( )max 1
0,85 25 600
0,75 200 1000
400 600 400
β
×
= × ×
+
sA = 4064.06 mm2
As < OK
Dipakai tulangan 5D13⇔ D13 – 200
Tulangan susut diambil 20% dari tulangan lentur
6.5 Kuat geser pondasi
6.5.1 Geser satu arah
σ
maxσ
1000
Figure 15 Gaya geser satu arah pondasi
Tegangan geser yang terjadi
( ) 2 100
max
σ σ= + × ×V B
u

Page 41 of 45
( )251.78 251.78 2 1000 100= + × ×V
u = 25.18 kN
Kuat geser yang disumbangkan oleh beton
'
25
0,75 200 1000
6 6
φ φ= = ×c
c
f
V bd
= 125 kN
> Vu OK
Tidak diperlukan tulangan geser
6.5.2 Geser pons
1750
h
h+d/2
Figure 16 Daerah gaya geser pons pada pondasi
Sisi panjang kolom (h) = 800 mm
sisi pendek kolon (b) = 400 mm
perbandingan h dan b (βc) = 2 mm
Jarak dari beton tertekan ke tulangan tarik (d) = 200 mm
(h+d) = 1000 mm
(b+d) = 600 mm
( ) ( )( )2= × + + +bo h d b d = 3200 mm
s
α (Untuk kolom tengah) = 40
( ) ( )max min 2 251.78 251.78 2σ σ σ= + = +% = 251.78 kN/m2
Gaya geser pons
( ) ( )( ) ( )2 2
251.78 1.00 1.0 0.6σ − + × + = − ×% B h d b d = 100.71 kN
Kuat geser pons beton

Page 42 of 45
'2 01
1 6
f b d
cV
c
c
β
 
 = +
 
 
2 25 3200 200
1
1 2 6
× × 
= + 
 
V
c
= 1066.67 kN
'
02
2 12
0
d f b d
s cV
c b
α 
 = +
 
 
40 200 25 3200 200
2
2 3200 12
× × × 
= + 
 
V
c
= 6000 kN
1/ 3 '
3 0
V f cb d
c
=
1/ 3 25 3200 200
3
= × ×V
c = 1066.67 kN
dipakai Vc min = 1066.67 kN
ϕVc = 0.75 x Vc = 800 kN
Vc > Vu OK
Maka tidak diperlukan tulangan geser.

Page 43 of 45
7. Kesimpulan
Item Ukuran
Dimensi gording C150.50.20x3.2
Dimensi batang tarik (trackstang) Ø 5 mm
Dimensi ikatan angin Ø 6 mm
Dimensi profil gable WF 700.300.13.24
Dimensi baut pada sambungan puncak 12 Ø 7/8”
Dimensi baut pada sambungan rafter dengan kolom 12 Ø 7/8”
Dimensi base plat 400 x 800 (tebal 24 mm)
Dimensi angkur 4 Ø 19
Dimensi pondasi 1000 x 1000 mm
Tulangan pondasi 5D13 ≈ D13-200 mm

Page 44 of 45
Referensi
Syahril A. Rahim & Mulia, Diktat Perancangan Stukrur Baja
Nobel, afret. 2011. Catatan kuliah Perancangan Struktur Baja semester 4
SNI 03-1729-2002. Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung.
Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD (Berdasarkan SNI
03-1729-2002)
Jurnal, Perancangan Struktur Baja

Page 45 of 45
Tentang Penulis
Afret Nobel adalah alumni Diploma Teknik Sipil Universitas Gadjah
Mada Angkatan 2005 dan Alumni Ekstensi Teknik Sipil Universitas
Indonesia Angkatan 2009. Papanya seorang petani dan Mamanya
pedagang.
Anda diperbolehkan untuk mengirimkan lewat pos dan email
dan memberikan buku elektronik ini kepada siapa saja yang
Anda inginkan, selama Anda tidak mengubah, atau mengedit
isinya dan format digitalnya.
Sebenarnya, kami akan sangat senang bila Anda membuat
duplikat buku elektronik ini sebanyak-banyaknya. Tetapi
bagaimanapun, hak untuk membuat buku dalam bentuk
cetak atas naskah ini untuk dijual adalah tindakan yang tidak
dibenarkan.
Kiranya buku ini masih jauh dari kesempurnaan, oleh karena itu, saran dan kritik yang
membangun sangat kami harapkan.

STRUKTUR BAJA GABLE

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Viewers also liked

Viewers also liked (20)

Similar to STRUKTUR BAJA GABLE

Similar to STRUKTUR BAJA GABLE (20)

More from Afret Nobel

More from Afret Nobel (14)

Recently uploaded

Recently uploaded (20)

STRUKTUR BAJA GABLE