1. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
CRBC
AUTOROUTE THIES-TOUBA
REPUBLIQUE DU SENEGAL
REALISATION DES PRESTATIONS GEOTECHNIQUES POUR LA
FINALISATION DES ETUDES PHASE APD DE L’AUTOROUTE THIES-
TOUBA
-
RAPPORT GEOTECHNIQUE FINAL
Dossier n° Mission Date émission Versions Rédigé par Contrôlé par
GT/2014-396 APD 23/09/2014 VF1 SSS-IG-PME S. S. SAMB
GT/2014-396 APD 13/04/2015 VF2 NLB RAOUL
Référence dossier : GT/2014-396
Bureau d’étude : SENELABO
Sotrac Mermoz villa n° 139
BP 13162
14 563 Dakar, Sénégal
2. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
1
CRBC
SOMMAIRE
1. INTRODUCTION.............................................................................................................................2
2. CADRE GEOLOGIQUE..................................................................................................................3
3. PROGRAMME GEOTECHNIQUE DE L’ETUDE APD..................................................................5
3.1 TRAVAUX IN SITU ................................................................................................................5
3.1.1 Programme d’étude de sol de tracé........................................................................................ 5
3.1.2 Programme d’étude des ouvrages d’art................................................................................ 10
3.1.3 Programme d’étude desouvrages hydrauliques,passage inférieur à bétail et bretelle
d’échangeur du pont................................................................................................................... 13
3.1.4 Programme d’étude des emprunts........................................................................................ 18
3.2 ESSAIS DE LABORATOIRE .................................................................................................19
3.2.1 Echantillons de matériaux prélevés sur les sondages de tracé .......................................... 19
3.2.2 Essais sur échantillons d’ouvrages d’art et ouvrages hydrauliques....................................... 20
3.2.3 Essais sur échantillons de carrière ...................................................................................... 20
4. RESULTATS DES INVESTIGATIONS ET ESSAIS ....................................................................21
4.1 Caractérisation des sols de plate forme............................................................................21
4.2 Etude des sols de fondation d’ouvrage d’art ....................................................................41
4.2.1 Capacité portante des sols de fondation d’ouvrage d’art....................................................... 41
4.2.2 Essai de laboratoire sur échantillons sols de fondation d’ouvrage d’art................................ 52
4.3 Etude des sols de fondation des ouvrages hydrauliques Error! Bookmark not defined.
4.3.1 Capacité portante des sols de fondation par la méthode au pénétromètre dynamique............. 60
4.3.1.1 Capacité portante des sols de fondation des dalots............................................................. 61
4.3.1.2 Capacité portante des sols de fondation des passages inférieurs pour bétails ...................... 71
4.3.1.3 Capacité portante des sols de fondation des bretelles d’échangeurs de pont........................ 73
4.3.2 Essai de laboratoire sur échantillons sols de fondation d’ouvrage Hydrauliques................... 75
4.4 Caractérisation des zones d’emprunt ................................................................................82
4.4.1 Sondages sur carrière et estimation de quantité ................................................................... 82
4.4.1.1 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C1 ...................................... 82
4.4.1.2 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C2 ...................................... 87
4.4.1.3 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C3 ...................................... 89
4.4.1.4 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C4 ...................................... 90
4.4.1.5 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C5 ...................................... 91
4.4.1.6 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C6 ...................................... 92
4.4.1.7 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C7 ...................................... 93
4.4.1.8 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C8 ...................................... 94
4.4.1.9 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C9 ...................................... 95
4.4.1.10 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C10................................... 96
4.4.1.11 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C11................................... 97
4.4.1.12 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C12................................... 98
4.4.1.13 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C13................................... 99
4.4.1.14 Sondages sur carrière et estimation de quantité de la carrière C14..................................100
4.4.2 Identification des matériaux de carrière..............................................................................103
5. CONCLUSIONS..........................................................................................................................159
ANNEXES.......................................................................................................................................160
3. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
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1. INTRODUCTION
_________
L’autoroute THIES - TOUBA, rallie ces deux villes sur une distance totale d’environ
110 Km. Cette autoroute entre dans un vaste programme de l’état du SENEGAL
entamé avec l’autoroute à péage Dakar – Diamniadio et son prolongement jusqu’à
Thiès et Mbour et visant à doter d’infrastructure de dernière génération les
principales régions du pays. Cette autoroute a une importance capitale pour la
déserte de la ville sainte de TOUBA notamment pendant les périodes annuelles de
forte affluence.
SENELABO-btp a été mandaté par le groupement par CRBC pour effectuer une
campagne géotechnique et de recherche de matériaux nécessaires à la construction
de l’autoroute et des ouvrages. Le tracé de l’autoroute THIES – TOUBA à fait l’objet
d’une campagne de sondages afin de caractériser les sols de plateforme. Au niveau
des ouvrages d’art, des passerelles et des ouvrages hydrauliques, le programme
d’investigation définit est constituée de sondages carottés, pressiométrique et
pénétrométrique. Les zones d’emprunt ont fait l’objet d’une étude quantitative
(évaluation en cubature) et qualitative (identification et caractérisation au laboratoire
sont en cours). La recherche des matériaux a été menée à partir de sondages
disposés selon un maillage au pas de 50-100 m en vue d’obtenir une évaluation
fiable des cubatures de matériaux. Le nombre de puits a été ajusté sur chaque site
de façon à pouvoir recenser au global les quantités de matériaux (présentant les
qualités requises à leur utilisation) nécessaires à la réalisation du chantier.
La campagne d’investigation suit le même découpage et se fait suivant les rubriques
détaillées dans le programme qui a été soumis à SENELABO.btp par CRBC.
Le présent rapport donne les premiers résultats de cette campagne et abordera
successivement les points ci-dessous :
- Cadre géologique du projet,
- Programme géotechnique de la phase APD,
- Etude de sol de tracé,
- Caractérisation des sols de fondation des ouvrages d’art et ouvrages
hydrauliques,
- Etude des zones d’emprunt
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2. CADRE GEOLOGIQUE
_________
La zone étudiée est caractérisée d’une par trois ensembles géomorphologiques
constitués de dunes sableuses mises en place au cours du Quaternaire sous l'effet
conjugué des facteurs climatiques et la dérive littorale et d’autre part par une
succession de horts et de grabben dans la région de Thiès.
Ces ensembles géomorphologiques alternent avec des dépressions longitudinales
grossièrement orientées Nord-Est Sud Ouest appelées Niayes qui ont donné leur
nom à toute la région.
Le système dunaire:
Selon l'origine du matériel et les conditions climatiques qui ont prévalu au moment de
leur mise en place, on distingue trois systèmes dunaires et deux types de Niayes:
Les dunes rouges ou dunes Ogoliennes:
Elles occupent la partie orientale et constituent un prolongement d'un ensemble très
étendu dans le centre du Sénégal dénommé le grand erg du Cayor lui-même faisant
partie du grand erg sud saharien qui s'étire d'Ouest en Est sur toute la bande
sahélienne. Leur mise en place remonte à la période Ogolienne (20 000 à 10 000
ans B.P.2).
Les dunes jaunes ou dunes semi-fixées:
Elles s'étirent sur toute la côte sur une largeur de 500 à 2000 m. Leur mise en place
a commencé à la période du Nouakchotien (7 000 à 4 000 ans B.P.)
Les dunes blanches ou dunes vives:
Ce système borde la côte en arrière de la haute plage. Sa largeur ne dépasse guère
quelques centaines de mètres. Son modelé est chaotique et les dénivellations
peuvent parfois atteindre les 20 m. Son édification a commencé il y a 2 000 ans et se
poursuit actuellement grâce aux effets conjugués de la dérive littorale et du vent.
Les Niayes:
Les Niayes ne constituent pas une entité géographique autonome mais parsèment
les zones ci-dessus décrites. Selon le phénomène à l'origine de leur mise en place,
on distingue deux grandes catégories de Niayes:
Les grandes Niayes ou "khours": Elles s'articulent autour d'une série de lacs plus ou
moins salés et des vestiges d'un ancien réseau hydrographique bordant les anciens
golfes et estuaires du Nouakchotien. Ces dépressions ont été progressivement
coupées de la mer par l'avancée des dunes vives puis colmatées par des apports de
ruissellement. L'essentiel des terres cultivables des villages étudiés se trouve dans
cette dépression.
Les petites Niayes ou "Ndioukis": Elles correspondent à l'interface entre les différents
systèmes dunaires chevauchants ou simplement juxtaposés. Elles constituent des
dépressions moins profondes et moins étendues que les précédentes.
Les Niayes constituent les terres les plus utilisées pour l'agriculture irriguée parce
que disposant d'une nappe phréatique peut profonde donc, accessible avec des
ouvrages relativement simples (puits et "séanes").
5. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
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Une partie de la zone d’étude est caractérisée du point de vue géologie par une
succession de horsts et de grabens. Ces horts notamment celui de NDIASS a une
orientation générale NNE-SSW et est limité à l’EST et à l’Ouest par des couloirs
déprimés correspondant à ses retombées. Celles-ci sont constituées de calcaires
karstiques paléocènes recouverts en discordance par les marnes de l’Eocène
inférieur. A l’Ouest, par suite d’un affaissement relatif plus important, les calcaire sont
en totalité recouverts par les marnes éocènes ; alors qu’à l’Est, ils affleurent
largement (Martin, 1970).
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3. PROGRAMME GEOTECHNIQUE DE L’ETUDE APD
_________
3.1 TRAVAUX IN SITU
Les travaux in situ comprennent :
Les sondages carottés sur ouvrages d’art et passerelles,
Les sondages pressiométriques,
Les sondages par puits manuel,
Les sondages au pénétromètre dynamique,
Les carrières de graveleux latéritiques et sables argileux pour corps de
chaussée et remblais.
3.1.1 Programme d’étude de sol de tracé
Pour les sols de plateforme du tracé, le programme définit en APD se résume en une
série de sondages par puits manuels de 1.5 m de profondeur par pas de 500 m soit
sur le linéaire total du projet un nombre de sondage égale à 220. Les coordonnées
UTM des points de sondages sont données par les tableaux ci-dessous :
PK de l'axe
profondeur de puits
manuel (m)
Coordonnées
N(m) E(m)
PK2+200 1.5 1631178.1 291800.4
PK2+700 1.5 1631063.6 292286.1
PK3+200 1.5 1631052 292785.1
PK3+700 1.5 1631124 293279.8
PK4+200 1.5 1631157.5 293777.1
PK4+700 1.5 1631067.8 294268.6
PK5+200 1.5 1631001.3 294762.9
PK5+700 1.5 1631082 295254.3
PK6+200 1.5 1631278.4 295713.9
PK6+700 1.5 1631482.5 296170.3
PK7+200 1.5 1631633.5 296645.6
PK7+600 1.5 1631669.2 297043.6
PK8+200 1.5 1631689.5 297643.2
PK8+700 1.5 1631706.5 298142.9
PK9+200 1.5 1631740.8 298641.2
PK9+800 1.5 1631939.7 299204.4
PK10+200 1.5 1632170.8 299529.8
PK10+700 1.5 1632550.9 299852.2
PK11+200 1.5 1632997.8 300075.5
PK11+700 1.5 1633451.9 300284.8
PK12+200 1.5 1633906 300494
PK12+700 1.5 1634360.1 300703.2
PK13+200 1.5 1634814.2 300912.5
PK13+700 1.5 1635260.5 301137.2
PK14+200 1.5 1635666.3 301428.4
PK14+700 1.5 1636018 301782.9
PK15+200 1.5 1636306.1 302190.8
11. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
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PK de l'axe
profondeur de puits
manuel (m)
Coordonnées
N(m) E(m)
PK108+200 1.5 1636530.2 392102.1
PK108+700 1.5 1636544 392601.9
PK109+200 1.5 1636562.7 393101.5
PK109+700 1.5 1636622.5 393597.7
PK110+200 1.5 1636698.5 394091.9
PK110+700 1.5 1636774.4 394586.1
PK111+200 1.5 1636822.8 395083.5
PK111+700 1.5 1636822.3 395583.4
PK112+200 1.5 1636806.4 396083.1
Au total 220 sondages sont effectués à la date du 15 aout 2014 allant du PK 2+200
au PK 112+200 soit 100% des sondages.
Dans cette version du rapport APD les résultats de l’ensemble de ces sondages
seront présentés.
3.1.2 Programme d’étude des ouvrages d’art
Il s’agit de passage supérieur, de passerelles et de passage inférieur au nombre
respectif de 18, 17 et 7. Sur ces ouvrages, les essais in situ effectués sont de type
sondage carotté et pressiométrique à des profondeurs variant entre 12 et 25 m/TN.
Les coordonnées des points d’implantation de ces ouvrages sont données par les
tableaux ci-dessous :
Num Points PK
TYPE
OUVRAGE
Méthodes Profondeur
Cordonnés
N(m) E(m)
1 PK0+000 PI
carottes 15 1631908 289710.82
pressiométriques 15 1631906.32 289735.763
2 PK2+498.6 PI
carottes 15 1631100.16 292076.375
pressiométriques 15 1631098.4 292084.393
3 PK5+684.5 PI
carottes 25 1631081.9 295227.861
pressiométriques 25 1631088.94 295251.849
4 PK7+883.8 PI
carottes 15 1631678.87 297328.655
pressiométriques 15 1631679.32 297341.888
5 PK8+870.389 PS
carottes 10 1631737.56 298320.271
pressiométriques 10 1631687.6 298322.313
6 PK10+860.82 PI
carottes 25 1632718.58 299921.1
pressiométriques 25 1632740.73 299932.697
7 PK11+039.4 PI
carottes 25 1632879.79 299997.779
pressiométriques 25 1632902.68 300007.848
8 PK13+460 PSP pressiométriques 12 1635096.79 301000.564
9 PK17+318 PSP pressiométriques 12 1636701.69 304140.458
10 PK23+100 PSP pressiométriques 12 1636419.73 309908.685
11 PK26+305.510 PS
carottes 25 1636680.95 313103.647
pressiométriques 25 1636630.98 313101.868
12 PK29+713.5 PSP pressiométriques 12 1637187.14 316447.15
14. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
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Les passages supérieurs aux PK 19+379, 41+865 et 64+062 ainsi que quinze (15)
sondages carottés du programme initialement défini ont été supprimé.
Les passages supérieurs PS20, PS21, PS22 et PS23 ont été rajouté sur la liste des
ouvrages à réaliser. La profondeur d’investigation initialement définit à 25m a été
ramener à 15 m puis 10 m et 12 m par rapport au terrain naturel.
Dans cette deuxième version du rapport APD nous présenteront l’ensemble des
résultats des investigations sur les ouvrages (PS, PI et PSP).
Le tableau ci-dessous donne le programme d’investigation par type d’ouvrage :
Types d’ouvrage Sondage carotté Sondage pressiométrique
Passage supérieur 1 1
Passage inférieur 1 1
Passerelles 0 1
3.1.3 Programme d’étude des ouvrages hydrauliques, passage inférieur à bétail et bretelle
d’échangeur du pont
Ils sont essentiellement subdivisés en trois grandes familles sur un total de 105
ouvrages :
- Les ouvrages hydrauliques de type dalots au nombre de 84 ;
- Les ouvrages inférieures pour bétails au nombre de 10 ;
- Les bretelles d’échangeur du pont au nombre de 11
Le programme d’investigation défini au niveau de ces ouvrages se résume en un
sondage au pénétromètre dynamique jusqu’à 5 m de profondeur et d’un sondage par
puits manuel jusqu’à 3 m de profondeur. Les coordonnées UTM de localisation des
ouvrages sont données dans le tableau ci-dessous :
N° d’ouvrage PK projet
Coordonnées GPS
X Y
OH1 PK2+340.0 291926.689 1631138.306
OH2 PK3+010.0 292587.539 1631040.859
OH3 PK3+365.0 292941.632 1631061.632
OH4 PK7+450.0 296902.277 1631655.148
OH5 PK7+712.0 297163.57 1631673.271
OH6 PK8+076.0 297527.361 1631685.61
18. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
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N° d’ouvrage PK projet X Y
OH74 PK81+041.0 365514.597 1633502.525
OH75 PK87+736.0 372170.153 1633229.006
OH76 PK89+831.0 374184.875 1633799.875
OH77 PK90+880.0 375190.638 1634097.682
OH78 PK91+671.0 375966.105 1634251.827
OH79 PK94+458.0 378671.042 1634904.21
OH80 PK95+750.0 379925.68 1635202.653
OH81 PK99+409.0 383548.675 1634826.595
OH82 PK102+226.0 386304.196 1635220.887
OH83 PK103+805.0 387846.65 1635534.241
OH84 PK108+627.0 392528.895 1636542.003
OH85 PK109+425.0 393325.452 1636583.862
NB : Le OH 24 (PK 27+267) a été supprimé lors de l’adaptation du programme final.
Les coordonnées des passages inférieures pour bétails sont données ci-dessous :
N° d’ouvrage PK projet
Coordonnées GPS
X Y
OH1 PK19+953.0 306771.174 1636612.385
OH2 PK27+447.6 314243.47 1636667.436
OH3 PK28+420.0 315194.481 1636863.737
OH4 PK40+856.0 327275.925 1636545.761
OH5 PK55+033.0 340160.863 1632478.154
OH6 PK64+854.0 349873.256 1631847.388
OH7 PK85+185.0 369630.238 1633181.631
OH8 PK92+283.0 376570.517 1634347.903
OH9 PK97+577.0 381730.409 1635011.894
OH10 PK101+158.0 385290.516 1634888.041
OH11 PK110+369.0 394258.932 1636724.184
OH12 PK60+000.0 289783.07 1631902.053
NB : Les passages inférieures à bétail 4 (PK 40+856) et 8 (PK 92+283) ont été
supprimé lors de l’adaptation du programme final.
Les coordonnées des bretelles d’échangeur de pont sont données ci-dessous :
19. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
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N° d’ouvrage PK projet
Coordonnées GPS
X Y
OH8a BK 0+280 1631926.146 299214.199
OH8b DK 0+200 1632097.933 299222.769
OH29a AK 0+780 1637093.378 319651.105
OH29b CK 0+344 1637144.203 319606.889
OH29c EK 0+285 1637266.38 319799.158
OH52a CK 0+069 1631997.086 342391.209
OH52b DK 0+355 1631800.795 342473.879
OH72a CK 0+130 1633264.219 368178.863
OH72b DK 0+268 1633196.724 368263.408
OH82a BK 0+380 1636692.56 396032.757
OH82b DK 0+085 1636983.047 396354.647
Cette version N°2 de l’APD donnera l’ensemble des résultats d’essais sur les
ouvrages hydrauliques.
3.1.4 Programme d’étude des emprunts
Dans le cadre de ses investigations, un premier programme de recherche de zones
d’emprunts et de carrières de part et d’autres du tracé a été minutieusement défini
pour diminuer la distance de transport pour chaque phase des études.
Dans cette première phase de recherche, les sondages sur les sites d’emprunt sont
implantés suivant un maillage de 50 m à raison d’un minimum de 5 à 20 sondages
par sites d’emprunt. Ces sondages sont exécutés manuellement et descendu
jusqu’au moins 1.5 m de profondeur.
Après cette phase de recherche, des sondages complémentaires par puits manuels
au niveau des extensions des sites d’emprunts ont été définis en vu d’augmenter les
quantités préalablement définies.
Pour chaque emprunt il sera établi :
un schéma de situation par rapport au projet ;
un plan de coupe des sondages ;
la surface reconnue et la puissance des gisements ;
le volume exploitable avec les extensions possibles et les couches sous-
jacentes ;
un plan de distribution spatiale des CBR ;
les coordonnées géographiques au moyen d’un GPS.
Dans un premier temps une série de quatorze (14) carrières ont été défini. Puis dans
la seconde phase, une carrière de graveleux latéritique a été rajoutée. Au total
quinze (15) carrières ont été investiguées et le tableau ci-dessous donne la
localisation de ces carrières :
20. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
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N° Noms de la carrière Nature des matériaux Localisation
1 C1 Graveleux latéritique environ 500 m au sud du PK0
2 C2 - Ngoundiane Graveleux latéritique 8 km au NW de Khombole, au Sud du PK 24
3 C3 - Ngaye Balla Graveleux latéritique 25 km au SW de MBACKE, au PK 112
4 C4 - Sewekhaye Sable argileux 6 km à l'Ouest de Khombole, au Sud du PK 24
5 C5 - Darou Sable argileux 3.5 km au Sud de Diourbel,
6 C6 Sable argileux 500 m à gauche du PK 14+500
7 C7 Sable argileux 2.5 km à gauche du PK 41
8 C8 Sable argileux 2 km à gauche du PK 54
9 C9 Sable argileux 1.8 km au à droit du PK 66+500
10 C10 Sable argileux 1 km à gauche du PK 76
11 C11 Sable argileux 2 km à gauche du PK 81+500
12 C12 Sable argileux 2 km à gauche du PK 87+500
13 C13 Sable argileux 2.5 km à gauche du PK 100
14 C14 Sable argileux 0.7 km à gauche du PK 108+500
15 C15 Graveleux latéritique Au nord de Khombole
Il s’agit de Quatre (04) carrières de graveleux latéritique (carrière C1, la carrière de
Ngoundiane, la carrière de Ngaye Balla et de Khombole) et onze carrières de sable
argileux (C4 à C14).
Dans cette version du rapport APD, nous présenteront les résultats des essais sur
carrière de grave latéritiques et sables argileux ainsi que la localisation de ces
carrières par rapport à la RN3 et au tracé de l’autoroute.
3.2 ESSAIS DE LABORATOIRE
Selon la nature de l’ouvrage à réaliser, un programme d’essais de laboratoire a été
défini. Les documents de référence sont par ordre de priorité :
- Les normes AFNOR,
- Les normes ASTM ;
- Les normes AASHTO.
3.2.1 Echantillons de matériaux prélevés sur les sondages de tracé
Sur les échantillons des sols de tracé les essais d’identification ci-dessous sont
réalisés :
- Teneur en eau ;
- Analyse granulométrique et sédimentométrique ;
- Limites d’Atterberg ;
- Valeurs au bleu de méthylène ;
- Classification GTR ;
- Essai Proctor ;
- Essai CBR.
21. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
20
CRBC
Les essais Proctor et CBR sont réalisés sur des mélanges d’échantillons de même
classe GTR.
Dans cette version du rapport APD nous donnerons les résultats des essais
d’identification (Teneur en eau, Analyse granulométrique, Limites d’Atterberg ou VBs)
et de portance (Proctor et CBR) sur un ensemble des échantillons du sol de tracé du
PK 2+200 au PK 112+200.
Au total il a été effectué :
- 229 essais d’identification ;
- 36 essais Proctor,
- 36 essais CBR
3.2.2 Essais sur échantillons d’ouvrages d’art et ouvrages hydrauliques
Sur les échantillons ouvrages d’art et ouvrages hydrauliques, les essais ci-dessous
sont réalisés :
- Teneur en eau ;
- Analyse granulométrique et sédimentométrique ;
- Limites d’Atterberg ;
- Valeurs au bleu de méthylène ;
- Densité Apparente ;
- Poids spécifiques ;
- Essai de cisaillement ;
- Essai de gonflement œnométrique ;
- Essai d’agressivité du sol.
3.2.3 Essais sur échantillons de carrière
Pour chaque sondage de carrière de matériaux de remblais ou de corps de
chaussée, les échantillons significatifs au niveau des différentes couches seront
prélevés pour les essais en laboratoire sur des mélanges constitués à partir
regroupement par famille homogène. Au nombre de ces essais on peut citer :
Analyse granulométrie ;
VBS, Equivalent de sable, limite d’Atterberg ;
Essai de cisaillement (sur les sondages complémentaires) ;
Proctor ;
Indice portant CBR ;
Au niveau des carrières de graveleux latéritiques en plus des essais de caractérisation
ci-dessus, une étude de formulation de latérite ciment sera effectuée sur les carrières
de CBR crue supérieure à 60. Cette étude se fera conformément aux standards et
normes française. Des éprouvettes de dimension 10/20 seront confectionnées par
compression axiale selon la norme NF EN 13258-53. Sur les éprouvettes de latérite
ciment les essais ci-dessous seront effectués :
Resistance en compression simple et détermination du module d’élasticité ;
Résistance en traction indirect.
22. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
21
CRBC
4. RESULTATS DES INVESTIGATIONS ET ESSAIS
_________
4.1 Caractérisation des sols de plate forme
Les coupes des sondages sur sol support jusqu’à 1.5 m de profondeur donnent la
stratigraphie moyenne résumé dans le tableau ci-dessous :
N° de PK
Profondeur
Description Lithologie
de (m) à (m)
PK 2 + 200 0 1.5
Sable argileux fin ocre peu consolidé et friable avec des pisolithes
latéritiques millimétriques
PK 2 + 700 0 1.5
Sable argileux fin brun peu consolidé et peu friable avec des pisolithes
latéritiques millimétriques
PK 3 + 200 0 1.5
Sable argileux fin brun clair peu consolidé et friable avec de rares pisolithes
latéritiques millimétriques
PK 3 + 700
0 0.9
Sable argileux moyen à fin brun clair consolidé avec des pisolithes
latéritiques
0.9 1.5 Graviers latéritiques rouges cimentés par un ciment sablo-argileux brun
PK 4 + 200
0 0.7 Sable argileux fin peu consolidé, brun avec des pisolithes latéritiques
0.7 1.5 Graviers latéritiques rouges consolidé (Latérite)
PK 4 + 700 0 1.5 Graviers latéritiques rouges consolidé (Latérite)
PK 5 + 200 0 1.5 Sable argileux fin friable, brun à ocre avec de rares pisolithes
PK 5 + 700 0 1.5 Sable fin argilo-limoneux friable, brun
PK 6 + 200 0 1.5 Sable fin argilo-limoneux friable, brun
PK 6 + 700 0 1.5 Sable argileux fin friable, gris brunâtre
PK 7 + 200 0 1.5 Sable fin argilo-limoneux friable, brun à ocre
PK 7 + 600 0 1.5 Sable fin argilo-limoneux friable, brun
PK 8 + 200
0 1.1
Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux avec une cohésion très faible à
nulle, gris brunâtre
1.1 1.5 Sable moyen à fin, limoneux-argileux, beige, faiblement cohésif
PK 8 + 700 0 1.5 Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux, brunâtre, faiblement cohésif
PK 9 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux, gris brunâtre à beige,
faiblement cohésif
PK 9 + 800
0 0.6
Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux avec une cohésion très faible à
nulle, gris brunâtre
0.6 1.5 Sable moyen à fin, limoneux-argileux, beige, faiblement cohésif
23. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
22
CRBC
N° de PK
Profondeur
Description Lithologie
de (m) à (m)
PK 10 + 200
0 0.7
Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux avec une cohésion très faible à
nulle, gris brunâtre
0.7 1.5 Sable moyen à fin, limoneux-argileux, beige, faiblement cohésif
PK 10 + 700
0 0.65
Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux avec une cohésion très faible à
nulle, gris brunâtre
0.65 1.5 Sable moyen à fin, limoneux-argileux, beige, faiblement cohésif
PK 11 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux avec une cohésion très faible à
nulle, beige
PK 11 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen à fin, limoneux-argileux avec une cohésion très faible à
nulle, brunâtre à beige
PK 12 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux, brun à ocre avec une cohésion très
faible à nulle
PK 12 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux, brunâtre avec une cohésion très
faible à nulle
PK 13 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux, ocre à brunâtre avec une cohésion
très faible à nulle
PK 13 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux, brunâtre à beige avec une
cohésion très faible à nulle
PK 14 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux, brunâtre à beige avec une
cohésion très faible à nulle
PK 14 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux, gris blanchâtre avec une cohésion
très faible à nulle
PK 15 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 15 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brunâtre à beige, cohésion très
faible à nulle
PK 16 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 16 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 17 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 17 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 18 + 200
0 1.1 Sable argileux fin consolidé, gris brunâtre
1.1 1.5
Sable moyen à fin limoneux- argileux, gris blanchâtre, cohésion très faible à
nulle
PK 18 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 19 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 19 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à beige, cohésion très faible à
nulle
PK 20 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 20 + 700 0 1.5 Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun, cohésion très faible à nulle
PK 21 + 200 0 1.5 Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun, cohésion très faible à nulle
24. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
23
CRBC
N° de PK
Profondeur
Description Lithologie
de (m) à (m)
PK 21 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à beige, cohésion très faible à
nulle
PK 22 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun clair à beige, cohésion très
faible à nulle
PK 22 + 700
0 0.9 Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun, cohésion très faible à nulle
0.9 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux, jaunâtre, cohésion très faible à
nulle
PK 23 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 23 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun clair à beige, cohésion très
faible à nulle
PK 24 + 200 0 1.5 Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun, cohésion très faible à nulle
PK 24 + 700 0 1.5 Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun, cohésion très faible à nulle
PK 25 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux brun clair à beige, cohésion très
faible à nulle
PK 25 + 700 0 1.5 Sable argileux moyen à fin brun clair consolidé
PK 26 + 200 0 1.5 Sable dunaire moyen, limoneux - argileux beige, cohésion très faible à nulle
PK 26 + 700 0 1.5 Sable argileux fin peu consolidé, gris brunâtre
PK 27 + 200
0 1.05 Argile sableuse (sable fin) consolidée gris-sombre
1.05 1.5 Sable fin limoneux argileux jaunâtre, cohésion très faible à nulle
PK 27 + 700
0 1.1
Argile sableuse (sable fin) consolidée gris-sombre avec des nodules de sable
limoneux blanchâtre par endroit
1.1 1.5 Limon blanchâtre avec une cohésion très fable à nulle
PK 28 + 200
0 0.9 Argile sableuse (sable fin) consolidée gris-sombre
0.9 1.5 Limon jaunâtre avec une cohésion très fable à nulle
PK 28 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux rouge à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 29 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux rouge à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 29 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux rouge à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 30 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux rouge à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 30 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux rouge à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 31 + 200 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux rouge à ocre, cohésion très faible à
nulle
PK 31 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen, limoneux - argileux rouge à ocre, cohésion très faible à
nulle
29. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
28
CRBC
N° de PK
Profondeur
Description Lithologie
de (m) à (m)
PK 79 + 700 0 1.5 Sable fin, limoneux-argileux, blanchâtre, cohésion très faible à nulle
PK 80 + 200 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun, cohésion faible
PK 80 + 700 0 1.5
Sable dunaire moyen limoneux -argileux, brun à rouge ocre, cohésion faible
à nulle
PK 81 + 200 0 1.5 Sable dunaire moyen limoneux -argileux, brun ocre, cohésion faible à nulle
PK 81 + 700 0 1.5 Sable dunaire moyen limoneux -argileux, beige, cohésion faible à nulle
PK 82 + 200 0 1.5 Sable moyen à grossier, limoneux argileux, jaune ocre, peu consolidé
PK 82 + 700 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun ocre, cohésion faible
PK 83 + 200 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun ocre, cohésion faible à nulle
PK 83 + 700 0 1.5 Sable moyen à grossier, limoneux argileux, brun sombre, peu consolidé
PK 84 + 200 0 1.5 Sable moyen, limoneux argileux, brun sombre, cohésion moyenne à faible
PK 84 + 700 0 1.5 Sable moyen à grossier, limoneux argileux, beige, peu consolidé
PK 85 + 200 0 1.5 Sable moyen, limoneux argileux, brun, peu consolidé
PK 85 + 700 0 1.5 Sable moyen , limoneux argileux, brun, cohésion moyenne à faible
PK 86 + 200 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun sombre, cohésion faible à nulle
PK 86 + 700 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun sombre, cohésion faible à nulle
PK 87 + 200 0 1.5 Sable moyen, limoneux argileux, brun ocre, cohésion moyenne à faible
PK 87 + 700 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, argileux-limoneux, brun,
consolidé
PK 88 + 200 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, argileux-limoneux, brun
rougeâtre, consolidé
PK 88 + 700 0 1.5 Sable moyen, limoneux argileux, brun jaunâtre, peu consolidé
PK 89 + 200 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, argileux-limoneux, brun,
consolidé
PK 89 + 700 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun clair, cohésion faible à nulle
PK 90 + 200 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, argileux-limoneux, brun
clair, cohésion moyenne à faible
PK 90 + 700 0 1.5
Sable moyen, limoneux argileux, brun à brun clair, cohésion moyenne à
faible
PK 91 + 200 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun, cohésion faible à nulle
30. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
29
CRBC
N° de PK
Profondeur
Description Lithologie
de (m) à (m)
PK 91 + 700 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun à rouge ocre, cohésion faible à nulle
PK 92 + 200 0 1.5 Sable moyen argileux - limoneux, gris sombre, consolidé
PK 92 + 700 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, argileux-limoneux, brun
clair, consolidé
PK 93 + 200 0 1.5 Sable moyen, limoneux argileux, brun clair à beige, peu consolidé
PK 93 + 700 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, limoneux argileux, brun à
rouge ocre peu consolidé
PK 94 + 200 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun à rouge ocre, cohésion faible à nulle
PK 94 + 700 0 1.5 Sable moyen argileux - limoneux, brun sombre, cohésion moyenne à faible
PK 95 + 200 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, limoneux argileux, rouge
ocre peu consolidé
PK 95 + 700 0 1.5 Sable moyen argileux - limoneux, gris sombre, consolidé
PK 96 + 200 0 1.5
Sable moyen avec des grains de quartz grossier, limoneux argileux, rouge
ocre peu consolidé
PK 96 + 700 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun clair à beige, cohésion
moyenne à faible
PK 97 + 200 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, jaune ocre, cohésion moyenne à
faible
PK 97 + 700 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun, cohésion faible à nulle
PK 98 + 200 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, jaune ocre, cohésion moyenne à faible
PK 98 + 700 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, jaune ocre, cohésion moyenne à faible
PK 99 + 200 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun ocre, cohésion moyenne à
faible
PK99+700 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, jaune ocre, cohésion moyenne à faible
PK100+200 0 1.5
Sable moyen, limoneux-argileux, brun à jaune ocre, cohésion moyenne à
faible
PK100+700 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun à brun ocre, cohésion
moyenne à faible
PK101+200 0 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, brun, cohésion faible à nulle
PK101+700
0 1.2 Sable moyen limoneux -argileux, brun sombre à ocre, cohésion moyenne
1.2 1.5 Sable moyen limoneux -argileux, beige, cohésion très faible à nulle
PK102+200 0 1.5 Sable moyen, argileux, brun sombre, peu consolidé
PK102+700 0 1.5 Sable grossier à moyen, argileux, brun sombre, consolidé
PK103+200 0 1.5 Sable moyen, argileux limoneux, brun à brun sombre, peu consolidé
PK103+700 0 1.5
Sable moyen limoneux -argileux, brun à brun ocre, cohésion très faible à
nulle
31. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
30
CRBC
N° de PK
Profondeur
Description Lithologie
de (m) à (m)
PK104+200 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun à jaune ocre, cohésion
moyenne à faible
PK104+700 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun clair à beige, cohésion
faible à nulle
PK105+200 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun à brun ocre, cohésion
moyenne à faible
PK105+700 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun à ocre, cohésion moyenne à
faible
PK106+200 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, jaune ocre, cohésion moyenne à
faible
PK106+700 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun clair à beige, cohésion
moyenne à faible
PK107+200 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, brun à jaune ocre, cohésion faible à nulle
PK107+700 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, brun à jaune ocre, cohésion faible à nulle
PK108+200 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun à jaune ocre, cohésion
faible à nulle
PK108+700 0 1.5 Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun, cohésion moyenne à faible
PK109+200 0 1.5
Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun à brun ocre, cohésion
moyenne à faible
PK109+700 0 1.5 Sable grossier à moyen, limoneux-argileux, brun, cohésion moyenne à faible
PK110+200 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, brun, cohésion moyenne à faible
PK110+700 0 1.5 Sable moyen, argileux, gris sombre, cohésion moyenne à faible
PK111+200 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, brun à ocre, cohésion faible à nulle
PK111+700 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, brun à ocre, cohésion faible à nulle
PK112+200 0 1.5 Sable moyen, limoneux-argileux, brun à ocre, cohésion faible à nulle
Il s’agit donc d’un sol de nature sableux parfois limoneux de couleur variable. Les
coupes de sondages sont présentes en annexe.
Les résultats des essais de laboratoire effectués sur les matériaux issus des ces
sondages montrent que les sols de plate forme sont essentiellement de classe A1,
B1, B2, B4, B5 ou B6 selon la norme NF 11-300. Le diagramme de répartition des
sols selon la classe GTR montre que plus de 50% des sols sont de classe B1.
32. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
31
CRBC
Classe A1 :
Il s’agit de sol fin qui change brutalement de consistance pour de faibles variations
de teneur en eau, en particulier lorsque leur teneur en eau est proche de la teneur en
eau à l’OPN. Il représente prés de 2% des sols de plate forme du projet.
Classe B1 :
Ces sols sont des sols sableux et graveleux, généralement insensibles à l’eau mais
dans certains cas (extraction dans la nappe) cette insensibilité à l’eau devra être
confirmée par des études complémentaires ou une planche d’essai. Ces matériaux
constituent l’essentiel des sols de plate forme du projet avec prés de 53% des
échantillons.
Classe B2 :
Il s’agit de sables argileux à peu argileux avec moins de 12% de particules
inférieures à 80 µm et un VBS supérieure à 0.2. la plasticité de leurs fines rend ces
sols sensibles à l’eau. Ces sols représentent prés de 19% des sols de plate forme.
Classe B4 :
La plasticité de leurs fines rend ces sols sensibles à l’eau. Leur fraction sableuse est
plus faible ce qui les rend généralement perméables. Ils réagissent assez rapidement
aux variations hydriques et climatiques. Ils sont faiblement représentés avec environ
1% des sols de plate forme.
33. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
32
CRBC
Classe B5 :
La proportion de fines et la faible plasticité de ces dernières rapprochent beaucoup le
comportement de ces sols à celui des sols A1. Ces sols représentent prés de 25%
des sols de plate forme.
Classe B6 :
Ces sols sont des sables et graves, argileux à très argileux. L’influence des fines est
prépondérante ; le comportement du sol se rapproche de celui du sol fin ayant même
plasticité que les fines du sol avec toutefois une plus grande sensibilité à l’eau due à
la présence de la fraction sableuse en plus grande quantité. Ils sont faiblement
représentés avec moins de 1% des sols de plate forme.
Des essais de portance Proctor et CBR sont effectués sur des mélanges de sol de
même classe GTR et les résultats de ces essais sont résumés dans les tableaux ci-
dessous :
41. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
40
CRBC
Ces résultats montrent que les sols de plate forme sont majoritairement de classe de
portance S4 (15<CBR<30) avec prés de 94.4% des sols selon le manuel de
conception des structures de chaussée en pays tropicaux du CEBTP et comme le
montre le diagramme circulaire ci-dessous.
Le profil en long géotechnique du tracé est présenté en annexe.
42. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
41
CRBC
4.2 Etude des sols de fondation d’ouvrage d’art
4.2.1 Capacité portante des sols de fondation d’ouvrage d’art
A l’emplacement des ouvrages d’art (passage supérieur, passage inférieur et
passerelle) il a été essentiellement effectué des essais de type sondage carotté et
pressiométrique à des profondeurs variant entre 10 et 25 m.
Les hypothèses de calcul ci-dessous ont été utilisées pour le calcul de la capacité
portante :
- Type de fondation : Fondation superficielle par semelle ou radier ;
- Géométrie de la fondation : Longueur = 30 m et largeur = 5 m.
A la base de la fondation, la contrainte de rupture q'u est donnée par la formule :
q'u = i . kp . ple* + q'0
avec,
i : coefficient réducteur fonction de la pente du terrain et de l'inclinaison de la charge (i = 1 pour un sol horizontal
et une charge verticale),
kp : facteur de portance
ple* : pression limite nette équivalente
q'0 : contrainte effective verticale hors fondations après travaux
La capacité portante (contrainte admissible du sol) calculée à partir de la contrainte
de rupture et de la géométrie de la semelle est donnée par la relation :
00u
q
a q'+)q'-q'(=q'
1
avec q : coefficient de sécurité = 2 sous E.L.U. et = 3 sous E.L.S.
Une application numérique sur les résultats des essais pressiométriques au niveau
des sols de fondation des ouvrages permet d’obtenir les résultats synthétisés dans
les tableaux ci-dessous pour des profondeurs d’encastrement entre 1.5 et 4 m :
Pk 0+00 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.71 0.587 0.868
2 1.88 0.651 0.958
2.5 2.07 0.721 1.060
3 2.26 0.790 1.160
3.5 2.45 0.858 1.260
4 2.63 0.924 1.350
43. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
42
CRBC
Pk 2+498.6 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 2.43 0.829 1.230
2 2.57 0.881 1.300
2.5 2.67 0.921 1.360
3 2.77 0.960 1.410
3.5 2.87 0.998 1.470
4 2.97 1.040 1.520
Pk 5+684.5 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 2.23 0.763 1.130
2 2.37 0.814 1.200
2.5 2.52 0.871 1.280
3 2.70 0.936 1.380
3.5 2.87 0.998 1.460
4 2.95 1.030 1.510
Pk 7+883.8 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.99 0.348 0.509
2 1.06 0.379 0.550
2.5 1.13 0.407 0.588
3 1.18 0.431 0.619
3.5 1.23 0.453 0.648
4 1.29 0.477 0.680
Pk 8+870.389 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.13 0.393 0.576
2 1.19 0.420 0.612
2.5 1.26 0.449 0.651
3 1.32 0.476 0.688
3.5 1.38 0.501 0.720
4 1.43 0.524 0.751
44. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
43
CRBC
Pk 10+860.82 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.79 0.282 0.409
2 0.87 0.314 0.454
2.5 0.97 0.353 0.507
3 1.11 0.404 0.580
3.5 1.26 0.462 0.662
4 1.38 0.508 0.726
Pk 11+039.4 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.50 0.184 0.262
2 0.56 0.210 0.298
2.5 0.64 0.243 0.342
3 0.72 0.276 0.387
3.5 0.81 0.312 0.437
4 0.92 0.354 0.494
PK 13+460 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.53 0.527 0.777
2 1.68 0.584 0.858
2.5 1.83 0.640 0.937
3 1.97 0.694 1.010
3.5 2.11 0.745 1.090
4 2.23 0.791 1.150
PK17+318 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.37 0.473 0.696
2 1.46 0.512 0.749
2.5 1.56 0.549 0.801
3 1.65 0.585 0.850
3.5 1.72 0.616 0.892
4 1.79 0.644 0.930
45. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
44
CRBC
PK 23+100 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.34 0.466 0.685
2 1.46 0.511 0.748
2.5 1.58 0.558 0.814
3 1.70 0.604 0.879
3.5 1.82 0.649 0.942
4 1.95 0.696 1.010
Pk 26+305.510 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.16 0.404 0.592
2 1.25 0.439 0.641
2.5 1.34 0.477 0.693
3 1.42 0.508 0.735
3.5 1.49 0.537 0.774
4 1.57 0.570 0.819
PK 29+713 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.25 0.433 0.637
2 1.43 0.500 0.731
2.5 1.60 0.564 0.823
3 1.75 0.621 0.904
3.5 1.89 0.673 0.978
4 2.02 0.722 1.050
PK 33+490 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.01 0.355 0.519
2 1.11 0.395 0.574
2.5 1.23 0.441 0.639
3 1.35 0.487 0.704
3.5 1.47 0.534 0.769
4 1.60 0.580 0.834
46. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
45
CRBC
PK 34+813.919 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.70 0.251 0.363
2 0.83 0.299 0.431
2.5 0.99 0.359 0.516
3 1.16 0.423 0.608
3.5 1.34 0.487 0.700
4 1.49 0.545 0.781
PK 36+230 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.56 0.538 0.794
2 1.72 0.598 0.879
2.5 1.89 0.661 0.969
3 2.07 0.725 1.060
3.5 2.23 0.786 1.150
4 2.38 0.841 1.230
PK 39+720 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.59 0.548 0.808
2 1.75 0.606 0.891
2.5 1.90 0.665 0.975
3 2.05 0.720 1.050
3.5 2.19 0.771 1.130
4 2.32 0.822 1.200
PK46+175 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.09 0.382 0.560
2 1.22 0.431 0.628
2.5 1.36 0.483 0.703
3 1.50 0.536 0.777
3.5 1.65 0.590 0.854
4 1.81 0.651 0.941
47. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
46
CRBC
PK 47+926 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.68 0.244 0.353
2 0.84 0.303 0.437
2.5 1.00 0.363 0.522
3 1.14 0.414 0.595
3.5 1.25 0.460 0.659
4 1.36 0.502 0.717
PK 50+213 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.03 0.361 0.528
2 1.15 0.409 0.595
2.5 1.28 0.456 0.661
3 1.40 0.501 0.725
3.5 1.52 0.547 0.790
4 1.63 0.592 0.853
PK 52+980 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.30 0.453 0.666
2 1.43 0.500 0.732
2.5 1.55 0.546 0.796
3 1.67 0.593 0.862
3.5 1.81 0.646 0.938
4 1.98 0.707 1.020
PK 56+375 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 2.21 0.754 1.120
2 2.36 0.810 1.200
2.5 2.50 0.862 1.270
3 2.64 0.916 1.350
3.5 2.78 0.970 1.420
4 2.93 1.020 1.500
48. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
47
CRBC
PK 57+860 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.92 0.659 0.975
2 2.11 0.727 1.070
2.5 2.29 0.792 1.170
3 2.43 0.845 1.240
3.5 2.54 0.889 1.300
4 2.67 0.939 1.370
PK 60+753 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.38 0.479 0.705
2 1.59 0.553 0.811
2.5 1.79 0.626 0.917
3 1.97 0.694 1.010
3.5 2.15 0.759 1.110
4 2.33 0.825 1.200
PK 66+311 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.96 0.670 0.992
2 2.18 0.750 1.110
2.5 2.36 0.815 1.200
3 2.48 0.862 1.270
3.5 2.59 0.905 1.330
4 2.70 0.950 1.390
PK 68+194.77 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 2.49 0.849 1.260
2 2.61 0.896 1.330
2.5 2.75 0.946 1.400
3 2.88 0.998 1.470
3.5 3.02 1.050 1.540
4 3.14 1.100 1.610
49. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
48
CRBC
PK 71+761 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.61 0.556 0.820
2 1.71 0.594 0.874
2.5 1.81 0.633 0.927
3 1.91 0.673 0.983
3.5 2.01 0.714 1.040
4 2.11 0.750 1.090
PK 73+885 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.54 0.533 0.786
2 1.65 0.575 0.844
2.5 1.76 0.618 0.904
3 1.89 0.667 0.973
3.5 2.04 0.722 1.050
4 2.18 0.773 1.120
PK 75+760 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.17 0.408 0.598
2 1.28 0.450 0.658
2.5 1.38 0.492 0.715
3 1.49 0.531 0.770
3.5 1.59 0.571 0.825
4 1.69 0.612 0.882
PK 78+415 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.94 0.330 0.481
2 1.03 0.368 0.534
2.5 1.12 0.403 0.582
3 1.21 0.439 0.632
3.5 1.30 0.475 0.682
4 1.39 0.510 0.729
50. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
49
CRBC
PK 82+100 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.00 0.351 0.513
2 1.10 0.390 0.567
2.5 1.19 0.428 0.619
3 1.27 0.459 0.661
3.5 1.34 0.488 0.701
4 1.34 0.529 0.757
PK 84+369.95 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.98 0.343 0.501
2 1.10 0.392 0.569
2.5 1.20 0.431 0.624
3 1.29 0.465 0.671
3.5 1.36 0.496 0.712
4 1.44 0.527 0.754
PK 86+300 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.94 0.332 0.485
2 1.01 0.360 0.523
2.5 1.09 0.394 0.568
3 1.19 0.434 0.624
3.5 1.31 0.477 0.684
4 1.42 0.520 0.745
PK 89+000 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.40 0.485 0.713
2 1.56 0.544 0.799
2.5 1.73 0.605 0.885
3 1.88 0.662 0.967
3.5 2.03 0.719 1.050
4 2.18 0.775 1.130
51. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
50
CRBC
PK96+530 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 2.07 0.707 1.050
2 2.24 0.771 1.140
2.5 2.41 0.833 1.230
3 2.54 0.883 1.300
3.5 2.65 0.925 1.360
4 2.76 0.968 1.420
PK99+100 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 0.73 0.261 0.378
2 0.80 0.290 0.417
2.5 0.87 0.321 0.458
3 0.95 0.352 0.501
3.5 1.03 0.385 0.545
4 1.11 0.417 0.589
PK104+330 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.47 0.509 0.750
2 1.53 0.536 0.785
2.5 1.61 0.568 0.830
3 1.69 0.598 0.870
3.5 1.75 0.624 0.905
4 1.81 0.650 0.940
PK106+245 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.49 0.515 0.759
2 1.63 0.568 0.835
2.5 1.76 0.618 0.905
3 1.86 0.655 0.955
3.5 1.93 0.684 0.995
4 1.99 0.711 1.030
52. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
51
CRBC
PK112+283 AK1+043.464 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.79 0.615 0.909
2 1.85 0.641 0.944
2.5 1.90 0.662 0.971
3 1.95 0.686 1.000
3.5 2.03 0.718 1.050
4 2.12 0.755 1.100
AK0+674.472 AK0+596.405 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.08 0.378 0.554
2 1.19 0.420 0.612
2.5 1.30 0.462 0.670
3 1.40 0.502 0.726
3.5 1.51 0.544 0.784
4 1.61 0.585 0.842
AK0+596.405 AK0+596.405 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.17 0.409 0.601
2 1.32 0.462 0.676
2.5 1.46 0.516 0.751
3 1.60 0.568 0.825
3.5 1.73 0.619 0.897
4 1.86 0.666 0.964
AK0+559.348 AK0+559.348 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.43 0.495 0.729
2 1.61 0.560 0.822
2.5 1.80 0.629 0.922
3 2.02 0.708 1.040
3.5 2.27 0.798 1.160
4 2.52 0.887 1.290
53. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
52
CRBC
PS23 AK0+625.966 Contrainte admissible du sol (MPa)
Profondeur de base de la
semelle (m)
Contrainte de rupture q'u
(MPa)
ELS ELU
1.5 1.89 0.646 0.956
2 2.03 0.702 1.030
2.5 2.18 0.758 1.110
3 2.32 0.809 1.190
3.5 2.44 0.856 1.250
4 2.55 0.899 1.310
L’ensemble de ces résultats permet de retenir que la capacité portante minimale du
sol à 1.5 m de profondeur est de :
- ELS = 0.184 MPa;
- ELU = 0.262 MPa.
Ces valeurs correspondent à la capacité portante du sol au niveau du passage
inférieur au PK 11+039.
4.2.2 Essai de laboratoire sur échantillons de sols de fondation d’ouvrage d’art
Les résultats des essais de laboratoires sur les échantillons des passages
supérieurs sont donnés dans le tableau récapitulatif ci-dessous :
60. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
59
CRBC
Les résultats des essais mécaniques de laboratoire effectués sur les carottes
montrent que les formations superficielles sont majoritairement de nature sableuse
ou sablo-argileuses avec des pourcentages d’éléments fins inférieure à 80µm variant
entre 3 et 45%. En profondeur notamment au niveau du sondage au PK 34+642 on
note la présence de calcaire argileux très plastique avec un pourcentage d’éléments
fin supérieure à 40%.
Les essais de cisaillement sur ces échantillons donnent des cohésions relativement
faibles et variant en moyenne entre 0 et 60 kPa et des angles de frottement interne
inférieur ou égale à 35°.
Les essais de compressibilité à l’oedomètre montrent que les échantillons testés ne
sont pas gonflant.
Les résultats des analyses chimiques, portant sur la détermination de l’agressivité
des sols, effectuées sur quinze (15) échantillons de carottes prélevés sont donnés
dans le tableau ci-dessous :
N˚ REFERENCE ECHANT.
Cl
mg/l
Cl
℅
SO4
mg/l
SO4
℅
01 15065 PK 0+00 (2 – 2.5 m) 28.40 0.028 69.60 0.070
02 15066 PK 2+498 (1 – 1.5 m) 14.20 0.014 64.80 0.065
03 15067 PK 5+695 (1.5 – 2 m) 14.20 0.014 38.40 0.038
04 15068 PK 7+883 (4 – 4.5 m) 12.42 0.012 66.00 0.066
05 15069 PK10+706 (3 – 4 m) 10.65 0.011 48.00 0.048
06 15070 PK 26+126 (2 – 3 m) 17.75 0.018 88.80 0.089
07 15071 PK33++490 (0.5 – 2 m) 15.97 0.016 134.40 0.134
08 15072 PK 39+720 (4 – 5 m) 17.75 0.018 58.80 0.059
09 15073 PK 47+926 (1 – 1.5 m) 14.20 0.014 48.00 0.048
10 15074 PK 57+860 (3.5 – 5 m) 26.62 0.027 74.40 0.074
11 15075 PK 60+753 (2 – 2.5 m) 15.97 0.016 60.00 0.060
12 15076 PK 75+760 (3.3 – 4.4 m) 31.95 0.032 78.00 0.078
13 15077 PK 86+369 (2.5 – 4 m) 17.75 0.018 70.80 0.071
14 15078 PK 96+530 (0 – 1.4 m) 15.97 0.016 70.80 0.071
15 15079 PK 104+330 (3 – 3.8 m) 19.52 0.019 132.00 0.132
Ces résultats ont été interprétés selon les termes de la Norme NF EN 206 – 1 qui
stipule que :
- La spécification minimale selon les classes d’exposition, en fonction de la
teneur, élevée en chlorure, peut être une conséquence probable d’agressivité
Chimique provenant du sol, lorsque la classe (cl = 0.40), soit cl = 0.40% est
atteinte.
- Pour les sols, concernant la teneur en sulfate, la classe d’exposition
XA1 (2000 < SO4 < 3000) exprimée en mg / kg de sulfate, soit SO4 est
compris entre 2% et 3% en teneur, permet de situer l’agressivité d’un sol due
aux sulfates.
En conséquence, aucun parmi les 15 sols étudiés, ne présente les caractéristiques
d’une quelconque agressivité
61. Prestations géotechniques pour la finalisation des études Rapport géotechnique
APD de l’Autoroute THIES- TOUBA
60
CRBC
4.3 Etude des sols de fondation des ouvrages hydrauliques
4.3.1 Capacité portante des sols de fondation par la méthode au pénétromètre dynamique
A l’emplacement des ouvrages hydrauliques il a été essentiellement effectué des
essais de type sondage pénétrométrique et des sondages par puits manuel
respectivement à des profondeurs 5 m et 3 m. Dans cette première version du
rapport APD nous donneront la capacité portante des sols calculées à partir des
résultats des sondages pénétrométrique.
Le pénétromètre dynamique est un appareil constitué essentiellement d’un train de
tige, à l’extrémité inférieure duquel est placée une pointe conique d’un diamètre
supérieur à celui du train de tiges.
L’ensemble est battu dans le terrain sous l’action de chocs répétés, exercés sur la
tête du train de tiges par une masse (le mouton de battage) tombant en chute libre
d’une hauteur constante. La pointe débordant par rapport au train de tige, il se crée
un espace annulaire entre ce train de tige et le sol.
Le sondage consiste à enfoncer l’appareil dans le terrain jusqu’à une profondeur de 5
m ou au refus. L’opérateur relève le nombre de coup nécessaire pour un
enfoncement de 10 cm.
L’essai permettra de tracer le profil pénétrométrique en fonction de la profondeur
comportant :
- Le nombre de coups Nd nécessaire pour un enfoncement de 10 cm ;
- La résistance de pointe dynamique qd
Les résistances dynamiques (qd) sont calculées à partir de la formule Hollandaise
donnant (qd) en fonction des caractéristiques de l’appareil.
A partir des résistances dynamiques ainsi obtenues, la contrainte de rupture (qu) du
sol est calculée en se référant aux recommandations normatives (DTU 13.12) c'est-
à-dire en prenant un coefficient de sécurité de 5 à 7 sur la résistance dynamique de
pointe. Les tableaux ci-dessous donnent les valeurs moyennes de la résistance
dynamique, la contrainte de rupture et les contraintes admissibles du sol par pas de
1 m pour chacun des 20 premiers ouvrages hydrauliques étudiés.
avec M: Masse du mouton (Kg)
E: Energie de battage
Mz:
Somme des masses (enclume + tige de guidage + train de tige +
pointe)
A: Section de la pointe
e: Enfoncement moyen sous un coup
e
E
MzM
M
A
qd
1