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FAÇADE NORD-EST
FAÇADE SUD
COUPE A-A
2ème SOUS-SOL
1er SOUS-SOL
PLAN RDC
PLAN 1er/3ème/5ème ÉTAGE
PLAN 2ème/4ème ÉTAGE
PLAN 6ème ÉTAGE
PLAN 7ème ÉTAGE
PLAN TERRASSE
2ème Année LMD Atelier de Construction 
APPLICATION PRATIQUE 
Pré-dimensionnement des éléments d’un hôtel (R+7+2SOUS-SOL) 
en béton armé contreventé par des voiles. 
1. Introduction 
1.1. Présentation de l’ouvrage 
Le bloc est en béton armé comportant sept (07) niveaux sur rez-de-chaussée avec terrasse 
inaccessible et deux (02) niveaux sous-sol (R+7+2SS). 
L’ouvrage en question sera implanté à «CHENOUA» wilaya de TIPAZA, classée selon les 
règles parasismiques algériennes (RPA 99 version 2003) comme une zone de forte sismicité 
(zone III). 
Notre étude sera menée conformément aux exigences et règles de conception et de calcul des 
ouvrages en béton armé CBA93 et aux règles parasismiques RPA99 version 2003. 
1.2. Caractéristiques géométriques de l’ouvrage 
Figure 1 : Vue en plan du bâtiment. 
1.2.1. Dimensions en plan du bâtiment 
 Longueur totale de bâtiment 36 m 
 Largeur totale du bâtiment 31 m 
Mr DJEZIRI .K - 1 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
1.2.2. Dimensions en élévation du bâtiment 
 Hauteur des étages 3,23m 
 Hauteur de rez-de-chaussée 3,74 m 
 Hauteur totale du bâtiment 34.42m 
1.2.3. Système de contreventement 
Notre bâtiment comporte une hauteur supérieure à 11m, donc selon le RPA99 Version 2003 
il est nécessaire de stabiliser le bâtiment par un système de contreventement assuré par des 
voiles. 
1.2.4. Planchers 
Nous avons utilisé (02) deux types de planchers, dont le rôle est de résister aux charges 
verticales et les transmettre aux éléments porteurs de la structure, notamment les poutres et les 
poteaux. 
 planchers à cops creux. 
 planchers à dalle pleine. 
2. Pré-dimensionnement des éléments 
La phase de pré-dimensionnement est une phase de conception et de dimensionnement de la 
structure, qui précède la phase d’exécution qu’a pour but de justifier la solution d’avant-projet. 
Avant de procéder à la descente des charges permettant le dimensionnement des fondations 
qui sont les premiers éléments construits, il convient de dimensionner les étages dans l’ordre 
décroissant en partant du sommet du bâtiment : 
 Les planchers. 
 Les poutres. 
 Les poteaux et les voiles. 
2.1. Pré-dimensionnement des planchers 
2.1.1. Plancher à corps creux 
Résistance à la flexion 
퐿 
25 
≤ ℎ ≤ 
퐿 
20 
L : la portée la plus longue de la poutrelle mesurée entre nus des appuis. 
Mr DJEZIRI .K - 2 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
500 
25 
≤ ℎ ≤ 500 
20 
20 푐푚 ≤ ℎ ≤ 25 푐푚 
On choisit : h = 25 cm (20+5). 
Condition d’isolation thermique 
ℎ푚푖푛 ≥ 16 푐푚 D’où on a : ℎ = 25 푐푚 > 16 푐푚 condition vérifiée 
Type de corps creux utilisés 
20 cm 
Figure 2 : dimensions des corps creux. 
2.1.2. Plancher en dalle pleine 
Résistance à la flexion 
La dalle portant sur 4 appuis : 
퐿 
45 
≤ ℎ ≤ 
퐿 
40 
500 
45 
≤ ℎ ≤ 
500 
40 
56 cm 
11.11 푐푚 ≤ ℎ ≤ 12.5 푐푚 
On choisit : h = 15 cm 
Condition d’isolation acoustique 
ℎ푚푖푛 ≥ 16 푐푚 Condition non vérifiée 
Donc on adopte : h = 20 cm 
Condition de la résistance au feu 
h = 7 cm pour assurer un coupe-feu d’une heure. 
h = 11 cm pour assurer un coupe-feu de deux heures. 
ℎ = 20 푐푚 > 11 푐푚 Condition vérifiée. 
20 cm 
Mr DJEZIRI .K - 3 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
2.2. Pré-dimensionnement des poutres (poutres principales et secondaires) 
Condition de résistance 
퐿 
15 
≤ ℎ ≤ 
퐿 
10 
L : la plus grande portée mesurée à nus d’appuis : L = 5 m 
500 
15 
≤ ℎ ≤ 500 
10 
33.33 푐푚 ≤ ℎ ≤ 50 푐푚 
On choisit : h = 40 cm 
0.3 ℎ ≤ 푏 ≤ 0.7 ℎ 
12 푐푚 ≤ ℎ ≤ 28 푐푚 Pour des raisons expérimentales, on choisit : b = 30 cm 
Vérification des conditions du RPA99 version 2003 
Zone III (forte sismicité) 
ℎ ≥ 0.3 푚 Condition vérifiée 
푏 ≥ 0.2 푚 Condition vérifiée 
ℎ 
⁄푏 ≤ 4 40 
⁄30 = 1.33 ≤ 4 Condition vérifiée 
Mr DJEZIRI .K - 4 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
3. Évaluation des charges permanentes et surcharges d’exploitation 
3.1. Maçonnerie 
3.1.1. Murs intérieurs (simple cloison) 
Tableau 1 : Charge permanente du mur simple cloison. 
N° Composants Épaisseur Poids volumique 
(푘푁/푚3) 
Poids surfacique 
(푘푁/푚3) 
1 Enduit en ciment 0.02 18 0.36 
2 Brique creuse 0.10 9 0.90 
3 Enduit en ciment 0.02 0.18 0.36 
Total 1.62 
3.1.2. Murs extérieurs (double cloison) 
Tableau 2 : Charge permanente du mur double cloison. 
N° Composants Épaisseur Poids volumique 
(푘푁/푚3) 
3 2 1 
Figure 3 : Mur simple cloison. 
Poids surfacique 
(푘푁/푚3) 
1 Enduit en ciment 0.02 18 0.36 
2 Brique creuse 0.10 9 0.90 
3 Lame d’aire 0.05 - - 
4 Brique creuse 0.10 9 0.90 
5 Enduit en ciment 0.02 18 0.36 
Total 2.52 
5 4 3 2 1 
Figure 4 : Mur double cloison. 
Mr DJEZIRI .K - 5 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
3.2. Plancher 
3.2.1. Plancher terrasse 
3.2.1.1. Dalle corps creux (charge permanente) 
Tableau 3 : Charge permanente du plancher terrasse en corps creux. 
N° Composant Épaisseur Poids volumique 
(푘푁/푚3) 
Poids surfacique 
(푘푁/푚3) 
1 Gravillon roulé 0.05 17.00 0.85 
2 Etanchéité multicouche 0.02 6.00 0.12 
3 Papier kraft - - 0.05 
4 Forme de pente 1% 0.10 22.00 2.2 
5 Plaque de liège 0.04 4.00 0.16 
6 Par vapeur 0.01 6.00 0.06 
7 Film polyane - - 0.01 
8 Plancher à corps creux 0.16+0.05 13.10 2.75 
9 Enduit de plâtre 0.02 10 0.20 
Total 6.40 
1 2 
3 4 
5 
7 6 
8 
9 
Figure 5 : Composants d’un plancher terrasse en corps creux. 
3.2.1.2. Dalle pleine (charge permanente) 
Tableau 4 : Charge permanente du plancher terrasse en dalle pleine. 
N° Composant Épaisseur Poids volumique 
(푘푁/푚3) 
Poids surfacique 
(푘푁/푚3) 
1 Gravillon roulé 0.05 17.00 0.85 
2 Etanchéité multicouche 0.02 6.00 0.12 
3 Forme de pente 1% 0.10 22.00 2.2 
4 Isolation thermique 0.04 4.00 0.16 
5 Dalle pleine 0.16 25 4.00 
6 Enduit de plâtre 0.02 10 0.2 
Total 7.53 
1 
2 
4 3 
5 
6 
Figure 6 : Composants d’un plancher terrasse en dalle pleine. 
3.2.1.3. Surcharge d’exploitation : 푸 = ퟏ 풌푵⁄풎ퟐ 
Mr DJEZIRI .K - 6 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
3.2.2. Plancher courant 
3.2.2.1. Dalle corps creux (charge permanente) 
Tableau 5 : Charge permanente du plancher courant en dalle corps creux. 
N° Composant Épaisseur Poids volumique 
(푘푁/푚3) 
Poids surfacique 
(푘푁/푚3) 
1 Carrelage 0.02 2.00 0.40 
2 Mortier de pose 0.02 18 04 
3 Lit de sable 0.03 20 0.54 
4 Plancher à corps creux 0.16+0.05 13.10 2.75 
5 Enduit de plâtre 0.02 10 0.20 
6 Mur simple cloison 0.14 - 1.62 
Total 5.91 
2 
5 
Figure 7 : Composants d’un plancher courant en corps creux. 
3.2.2.2. Dalle Pleine (charge permanente) 
Tableau 6 : Charge permanente du plancher courant en dalle pleine. 
N° Composant Épaisseur Poids volumique 
(푘푁/푚3) 
1 
3 
4 
Poids surfacique 
(푘푁/푚3) 
1 Carrelage 0.02 20 0.40 
2 Lit de sable 0.03 18.00 0.54 
3 Mortier de pose 0.02 20 0.40 
4 Dalle pleine 0.16 25 4 
5 Enduit de plâtre 0.02 10 0.20 
6 Mur simple cloison 0.14 - 1.62 
Total 7.16 
Figure 8 : Composants d’un plancher courant en dalle pleine. 
1 
2 
3 
4 
5 
Mr DJEZIRI .K - 7 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
3.2.2.3. Surcharge d’exploitation 
Tableau 7 : Charges d’exploitation. 
Salon de thé Réserve Cafétéria Escalier Sanitaire 
푄 (푘푁⁄푚2) 2.5 3.5 2.5 2.5 1.5 
L’usage 
Local 
d’entretient 
Librairie Boutique Bagage 
Poste de 
contrôle 
푄 (푘푁⁄푚2) 2.5 2.5 5 3.5 2.5 
L’usage Conciergerie Bureaux 
Agence de 
voyage 
Sécurité Hall 
푄 (푘푁⁄푚2) 1.5 2.5 2.5 2.5 2.5 
L’usage Chambre Terrasse Administration 
Salle de 
réunion 
Salon de 
coiffure 
푄 (푘푁⁄푚2) 1.5 3.5 2.5 2.5 1.5 
L’usage Infirmerie 
Salon 
d’étage 
Salon 
d’information 
Cuisine Séjour 
푄 (푘푁⁄푚2) 1.5 1.5 1.5 5 2.5 
3.2.3. Plancher sous-sol 
3.2.3.1. Dalle Pleine (parking) 
Tableau 8 : Charge permanente du plancher courant en dalle pleine (parking). 
N° Composant Épaisseur Poids volumique 
(푘푁/푚3) 
Poids surfacique 
(푘푁/푚3) 
4 Dalle pleine 0.16 25 4 
5 Enduit de ciment 0.02 18 0.36 
Total 4.36 
3.2.3.2. Surcharge d’exploitation (parking) : 푸 = ퟐ.ퟓ 풌푵⁄풎ퟐ 
3.3. L’acrotère 
3.3.1. Charge permanente 
퐺 = 휌 × 푆 × 1푚 
S : la surface transversale totale de l’acrotère 
휌 : Le poids volumique du béton armé 
푆 = (0.16 × 1) + (0.09 × 0.2) + 0.2 × 
0.06 
2 
= 0.184 푚2 
퐺 = 25 × 0.184 = ퟒ. ퟔ 풌푵/풎풍 
20 cm 16 cm 
6 cm 
9 cm 
1 m 
Figure 9 : dimensions de l’acrotère. 
Mr DJEZIRI .K - 8 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
4. Pré-dimensionnement des poteaux 
Les poteaux sont des éléments porteurs verticaux en béton armé, ils constituent les points 
d’appuis pour transmettre les charges aux fondations. 
On dimensionne les poteaux, en utilisant un calcul basé sur la descente des charges 
permanentes et des surcharges d’exploitation à l’état limite ultime (Nu=1,35G+1,5Q), cette 
charge peut être majorée de 10% pour les poteaux intermédiaires voisins des poteaux de rive 
dans le cas des bâtiments comportant au moins trois travées, donc dans ce cas cette charge 
devienne : (Nu=1.1Nu). 
 Etapes de Pré-dimensionnement : 
- Choix du poteau le plus sollicité ; 
- Calcul de la surface reprise par le poteau ; 
- Détermination des charges permanentes et d’exploitation revenant à ce poteau ; 
- Les dimensions de la section transversale des poteaux doivent répondre aux conditions 
du RPA 99 version 2003. 
4.1. Choix du poteau le plus sollicité 
Dans notre structure, le poteau le plus sollicité est le poteau « E-3 ». 
 La surface reprise par le poteau : 
- La surface complète : S= 5,20 x 4,70 = 24,44 m² 
- La surface du plancher : Sp= (2,45+2,45) x (2,20+2,20) = 21,56 m² 
Dimensions du bâtiment : 
Hauteur de l’étage courant : h = 3,23 m 
Hauteur de RDC : hr = 3,74 m 
Hauteur de sous-sol : hs = 3,23 m 
Représentation du poteau le plus sollicité. 
Mr DJEZIRI .K - 9 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
2.45 30 2.45 
30 x 40 30 x 40 
30 x 40 30 x 40 
5.20 
Représentation du poteau le plus sollicité. 
4.70 
2.20 30 2.20 
4.2. Dimensions des poteaux 
Les dimensions de la section transversale des poteaux doivent répondre aux conditions du 
RPA 99 version 2003 : MIN (a, b) ≥ 30cm 
Niveau d’étage 7ème 6ème 5ème 4ème 3ème 
Dimension du poteau 
a (cm) 30 30 35 35 40 
b (cm) 30 30 35 35 40 
Niveau d’étage 2ème 1er RDC 2 SS 1 SS 
Dimension du poteau 
a (cm) 40 45 45 50 50 
b (cm) 40 45 45 50 50 
Pré-dimensionnement des poteaux 
4.3. Calcul de la longueur de flambement Lf 
Le règlement CBA93 définie la longueur de flambement Lf comme suit : 
 0.7*L0 : si le poteau est à ses extrémités : 
- Soit encastré dans un massif de fondation. 
- Soit assemblé à des poutres de plancher ayant au moins la même raideur 
que lui dans le sens considéré et le traversant de part en part. 
 L0 : dans les autres cas. 
Pour notre cas, on prend : L푓 = 0.7 L0 (poteau avec des extrémités encastrés jusqu’à 
fondation). 
RDC : L푓 = 0.7 x 3.74 = 2.62 m 
Etage Courant : L푓 = 0.7 x 3.23 = 2.26 m 
Mr DJEZIRI .K - 10 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
4.4. Calcul de l’effort 퐍̅ 
퐮 
L’effort normal admissible est : N̅ 
Br∗fC28 
0.9∗γb 
u = ∝ [ 
+ As 
fe 
γs 
] 
Avec : 
 푁̅푈 : Effort normal admissible à l’ELU. 
 Br : Section réduite du poteau obtenue en déduisant de sa section réelle 1cm d’épaisseur sur 
toute sa périphérie. 
 b= 1,50 & s = 1,15 : Coefficients de sécurité du béton et de l’acier (situation durable). 
 fc28 = 25 MPa et fe = 400 MPa : Résistances caractéristiques du béton et de l’acier. 
 As : Section d’armatures dans le poteau prise égale à 0,1% de la section réelle du poteau 
(퐴푠 = 퐵 
⁄1000). 
 α : Coefficient fonction de l’élancement du poteau : 
 
  Pour λ ≤ 50 et 
2 ) 
85, 0 
 
35 
1 
 
0 , 2( 2 ) 
50 
( 6, 0 
  Pour 50 ≤ λ ≤ 70 
 
b 
L 
 (section rectangulaire) 
12 
λ  f ; i 
 
i 
Où : 
i : Rayon de giration. 
λ : L’élancement géométrique. 
퐿푓 : Longueur de flambement. 
 Calcule de 퐍̅ 
퐮 
Section réduite du poteau 
dimension Br (cm²) 퐿푓 (m) As (mm²) N̅u (kN) 
7ème étage 30x30 784 2,26 26,096 0,765 90 1 134,54 
6ème étage 30x30 784 2,26 26,096 0,765 90 1 134,54 
5ème étage 35x35 1089 2,26 22,368 0,786 122,5 1 618,20 
4ème étage 35x35 1089 2,26 22,368 0,786 122,5 1 618,20 
3ème étage 40x40 1444 2,26 19,572 0,800 160 2 183,69 
2ème étage 40x40 1444 2,26 19,572 0,800 160 2 183,69 
1er étage 45x45 1849 2,26 17,397 0,810 202,5 2 830,46 
RDC 45x45 1849 2,62 20,169 0,797 202,5 2 785,35 
2 Sous sol 50x50 2304 2,26 15,658 0,817 250 3 558,16 
1 Sous sol 50x50 2304 2,26 15,658 0,817 250 3 558,16 
Mr DJEZIRI .K - 11 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
4.5. Descente des charges 
La descente des charges désigne l’opération consistant à calculer les efforts normaux résultant 
de l’effet des charges verticales sur les divers éléments porteurs verticaux (poteaux ou murs) 
ainsi que les fondations, afin de pouvoir procéder à leur dimensionnement. 
Toute charge agissant sur une dalle a tendance à être reportée par celle-ci sur les porteurs 
verticaux les plus proches. 
a) Charges d’exploitation 
Comme il est rare que toutes les charges d’exploitation agissent simultanément, on applique 
pour leur détermination la loi de dégression qui consiste à réduire les charges identiques à 
chaque étage de 10% jusqu’à 0,5Q. 
n 
 
3 
 Q  Q  Q  ............ 
 
Qn  
0 1 2 
n 
2 
Avec : 
 n: Nombre d’étage on démarre de haut en bas (le premier étage est ‘‘0’’). 
 Q0 : La charge d’exploitation sur la terrasse. 
 Q1, Q2,……, Qn : Les charges d’exploitations des planchers respectifs. 
On utilise le 
n 
3  
n 
2 
à partir du cinquième étage. 
 7ème étage : Qcum = Q0 ; 
 6ème étage : Qcum = Q0 + Q1 ; 
 5ème étage : Qcum = Q0 + 0,95 (Q1 + Q2) ; 
 4ème étage : Qcum = Q0 + 0,90 (Q1 + Q2 + Q3) ; 
 3ème étage : Qcum = Q0 + 0,85 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4) ; 
 2ème étage : Qcum = Q0 + 0,80 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5) ; 
 1er étage : Qcum = Q0 + 0,75 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6) ; 
 RDC : Qcum = Q0 + 0.71 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 + Q7) ; 
 2 Sous sol : Qcum = Q0 + 0.69 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 + Q7 + Q8) ; 
 1 Sous sol : Qcum = Q0 + 0.67 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 + Q7 +Q8 + Q9). 
Mr DJEZIRI .K - 12 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
q 
(kN/m²) 
S 
(m²) 
Q = q x S 
(kN) n 
n 
3  
2 
Qcum 
(kN) 
7ème étage 1 24,44 Q0= 24,44 24,44 
6ème étage 1,5 24,44 Q1= 36,66 1 61,10 
5ème étage 1,5 24,44 Q2= 36,66 0.95 94,09 
4ème étage 1,5 24,44 Q3= 36,66 0.90 123,42 
3ème étage 1,5 24,44 Q4= 36,66 0.85 149,08 
2ème étage 1,5 24,44 Q5= 36,66 0.80 171,08 
1er étage 1,5 24,44 Q6= 36,66 0.75 189,41 
RDC 3,5 24,44 Q7= 85,54 0.71 241,35 
2 Sous sol 2,5 24,44 Q8= 61,10 0.69 277,39 
1 Sous sol 2,5 24,44 Q9= 61,10 0.67 311,00 
Détermination des charges d’exploitations 
b) Charges permanentes et l’effort normal « Nu » 
 7ème étage 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,30 푥 0,30 푥 3,23 푥 25 = 7,27 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 6,40 푥 21,56 = 137,98 푘푁 
⇒ 푮 = ퟏퟕퟑ, ퟏퟓ 풌푵 
 6ème étage 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,30 푥 0,30 푥 3,23 푥 25 = 7,27 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 
⇒ 푮 = ퟏퟔퟐ, ퟓퟗ 풌푵 
Schématisation du 
poteau étudie 
Mr DJEZIRI .K - 13 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
 5ème & 4ème étage 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,35 푥 0,35 푥 3,23 푥 25 = 9,89 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 
⇒ 푮 = ퟏퟔퟓ, ퟐퟏ 풌푵 
 3ème & 2ème étage 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,40 푥 0,40 푥 3,23 푥 25 = 12,92 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 
⇒ 푮 = ퟏퟔퟖ, ퟐퟒ 풌푵 
 1er étage 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,45 푥 0,45 푥 3,23 푥 25 = 16,35 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 
⇒ 푮 = ퟏퟕퟏ, ퟔퟕ 풌푵 
 RDC 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,45 푥 0,45 푥 3,74 푥 25 = 18,93 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 
⇒ 푮 = ퟏퟕퟒ, ퟐퟓ 풌푵 
 2 Sous sol 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,50 푥 0,50 푥 3,23 푥 25 = 20,19 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 7,16 푥 21,56 = 154,37 푘푁 
⇒ 푮 = ퟐퟎퟐ, ퟒퟔ 풌푵 
 1 Sous sol 
퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 
퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 
퐺푃표푡푒푎푢 = 0,50 푥 0,50 푥 3,23 푥 25 = 20,19 푘푁 
퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 4,36 푥 21,56 = 94,00 푘푁 
⇒ 푮 = ퟏퟒퟐ, ퟎퟗ 풌푵 
Mr DJEZIRI .K - 14 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
 Vérifications du 1.1 Nu ≤ 퐍̅ 
퐮 
Une majoration de 10% de l’effort normal est à considérer pour les poteaux voisins de 
poteaux de rive (Nu = 1,35G + 1,5Q). 
G 
(kN) 
G cum 
(kN) 
Q cum 
(kN) 
Nu 
(kN) 
1.1 Nu 
(kN) 
N̅ 
u 
(kN) 
1.1 Nu ≤ N̅ 
u 
7ème étage 173,15 173,15 24,44 270,41 297,45 1 134,54 Oui 
6ème étage 162,59 335,74 61,10 544,90 599,39 1 134,54 Oui 
5ème étage 165,21 500,95 94,09 817,42 899,17 1 618,20 Oui 
4ème étage 165,21 666,16 123,42 1 084,45 1 192,89 1 618,20 Oui 
3ème étage 168,24 834,40 149,08 1 350,07 1 485,07 2 183,69 Oui 
2ème étage 168,24 1002,64 171,08 1 610,18 1 771,20 2 183,69 Oui 
1er étage 171,67 1174,31 189,41 1 869,43 2 056,38 2 830,46 Oui 
RDC 174,25 1348,56 241,35 2 182,57 2 400,83 2 785,35 Oui 
2 Sous sol 202,46 1551,02 277,39 2 509,97 2 760,96 3 558,16 Oui 
1 Sous sol 142,09 1693,11 311,00 2 752,20 3 027,42 3 558,16 Oui 
4.6. Vérification selon le RPA 99 version 2003 
D’après le RPA 99 version 2003, les clauses suivantes doivent être vérifiées : 
Condition à vérifier Application de condition Vérification 
Min (b, h) ≥ 30 cm Min (b, h) = 30 cm ≥ 30 cm Oui 
Min (b, h) ≥ he /20 Min (b, h) =30cm ≥ (he/20) =(3.74 - 0.40)/20=16.70cm Oui 
0.25 ≤ (b/h) ≤ 4 0.25 ≤ (b/h)=1 ≤ 4 Oui 
Mr DJEZIRI .K - 15 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
5. Pré-dimensionnement des voiles 
Les voiles sont des murs réalisés en béton armé, ils auront pour rôle le contreventement du 
bâtiment et éventuellement supporter une fraction des charges verticales. 
La solution de contreventement avec voiles en béton armé est actuellement très répandue ; 
très souvent, les voiles en cause, disposés transversalement aux bâtiments de forme 
rectangulaire allongée, constituent également les éléments de transmission des charges 
verticales, sans être obligatoirement renforcés par des poteaux. 
On considère comme voiles les éléments satisfaisant à la condition L ≥ 4a. Dans le cas 
contraire, ces éléments sont considérés comme des éléments linéaires. 
Le RPA99 version 2003, exige une épaisseur minimale de 15 cm, de plus, l’épaisseur doit être 
déterminée en fonction de la hauteur libre d’étage ℎ푒 et des conditions de rigidité aux 
extrémités. 
 Pour les voiles avec deux abouts sur des poteaux : 푎 ≥ 푀푎푥[ℎ푒⁄25; 15 푐푚] 
 Pour les voiles avec un seul about sur un poteau : 푎 ≥ 푀푎푥[ℎ푒⁄22; 15 푐푚] 
 Pour les voiles à abouts libres : 푎 ≥ 푀푎푥[ℎ푒⁄20; 15 푐푚] 
Mr DJEZIRI .K - 16 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
En résumé, pour notre cas, on peut utiliser le premier type avec : 풉 = ퟑ. ퟕퟒ 풎 
Donc : 
ℎ푒 = 3.74 − 0.40 = 3.34 푚 
푎 ≥ 푀푎푥[3.34⁄20 ; 15 푐푚] 
푎 ≥ 푀푎푥[16.7 푐푚 ; 15 푐푚] 
Donc, on adopte pour tous les niveaux un voile de : 풂 = ퟐퟎ 풄풎 
Pour les voiles de sous-sol, ils servent comme un mur de soutènement au sol et en même 
temps de contreventement, ils sont encastrés sur les quatre côtés et ils travaillent comme une 
dalle pleine, leurs épaisseurs peuvent être modifiées après l’étude dynamique de la structure. 
5.1. Disposition des voiles 
Pour notre structure le système de contreventement est assuré conjointement par des voiles et 
des portiques dans les deux directions en plan. Pour assurer une meilleure résistance au 
séisme, nous devons de préférence avoir une distribution aussi régulière que possible des 
masses et des rigidités tant en plan qu’en élévation. 
Donc le système de contreventement doit être disposé de façon à : 
 Rependre une charge verticale suffisante pour assurer sa stabilité. 
 Assurer une transmission directe des forces aux fondations. 
 Minimiser les effets de torsion. 
Analyse de la structure : 
Après plusieurs changements de dispositions des voiles, on a choisi une variante pour laquelle 
on a obtenu des résultats vérifiant les conditions de sécurité imposée par le RPA 99 V 2003 et 
évitant également la torsion au niveau du premier mode. 
Le RPA 99 V 2003 exige les vérifications suivantes : 
 Vérification de comportement des trois premiers modes. 
 Vérification de participation massique. 
 Vérification de la résultante des forces sismiques de calcul. 
 Vérification de la stabilité au renversement. 
 Vérification de déplacement. 
 Vérification vis à vis de l’effet P-. 
 Vérification des sollicitations normales. 
Mr DJEZIRI .K - 17 -
2ème Année LMD Atelier de Construction 
Disposition des voiles. 
Mr DJEZIRI .K - 18 -

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Chapitre iii application pratique 1

  • 12. 2ème Année LMD Atelier de Construction APPLICATION PRATIQUE Pré-dimensionnement des éléments d’un hôtel (R+7+2SOUS-SOL) en béton armé contreventé par des voiles. 1. Introduction 1.1. Présentation de l’ouvrage Le bloc est en béton armé comportant sept (07) niveaux sur rez-de-chaussée avec terrasse inaccessible et deux (02) niveaux sous-sol (R+7+2SS). L’ouvrage en question sera implanté à «CHENOUA» wilaya de TIPAZA, classée selon les règles parasismiques algériennes (RPA 99 version 2003) comme une zone de forte sismicité (zone III). Notre étude sera menée conformément aux exigences et règles de conception et de calcul des ouvrages en béton armé CBA93 et aux règles parasismiques RPA99 version 2003. 1.2. Caractéristiques géométriques de l’ouvrage Figure 1 : Vue en plan du bâtiment. 1.2.1. Dimensions en plan du bâtiment  Longueur totale de bâtiment 36 m  Largeur totale du bâtiment 31 m Mr DJEZIRI .K - 1 -
  • 13. 2ème Année LMD Atelier de Construction 1.2.2. Dimensions en élévation du bâtiment  Hauteur des étages 3,23m  Hauteur de rez-de-chaussée 3,74 m  Hauteur totale du bâtiment 34.42m 1.2.3. Système de contreventement Notre bâtiment comporte une hauteur supérieure à 11m, donc selon le RPA99 Version 2003 il est nécessaire de stabiliser le bâtiment par un système de contreventement assuré par des voiles. 1.2.4. Planchers Nous avons utilisé (02) deux types de planchers, dont le rôle est de résister aux charges verticales et les transmettre aux éléments porteurs de la structure, notamment les poutres et les poteaux.  planchers à cops creux.  planchers à dalle pleine. 2. Pré-dimensionnement des éléments La phase de pré-dimensionnement est une phase de conception et de dimensionnement de la structure, qui précède la phase d’exécution qu’a pour but de justifier la solution d’avant-projet. Avant de procéder à la descente des charges permettant le dimensionnement des fondations qui sont les premiers éléments construits, il convient de dimensionner les étages dans l’ordre décroissant en partant du sommet du bâtiment :  Les planchers.  Les poutres.  Les poteaux et les voiles. 2.1. Pré-dimensionnement des planchers 2.1.1. Plancher à corps creux Résistance à la flexion 퐿 25 ≤ ℎ ≤ 퐿 20 L : la portée la plus longue de la poutrelle mesurée entre nus des appuis. Mr DJEZIRI .K - 2 -
  • 14. 2ème Année LMD Atelier de Construction 500 25 ≤ ℎ ≤ 500 20 20 푐푚 ≤ ℎ ≤ 25 푐푚 On choisit : h = 25 cm (20+5). Condition d’isolation thermique ℎ푚푖푛 ≥ 16 푐푚 D’où on a : ℎ = 25 푐푚 > 16 푐푚 condition vérifiée Type de corps creux utilisés 20 cm Figure 2 : dimensions des corps creux. 2.1.2. Plancher en dalle pleine Résistance à la flexion La dalle portant sur 4 appuis : 퐿 45 ≤ ℎ ≤ 퐿 40 500 45 ≤ ℎ ≤ 500 40 56 cm 11.11 푐푚 ≤ ℎ ≤ 12.5 푐푚 On choisit : h = 15 cm Condition d’isolation acoustique ℎ푚푖푛 ≥ 16 푐푚 Condition non vérifiée Donc on adopte : h = 20 cm Condition de la résistance au feu h = 7 cm pour assurer un coupe-feu d’une heure. h = 11 cm pour assurer un coupe-feu de deux heures. ℎ = 20 푐푚 > 11 푐푚 Condition vérifiée. 20 cm Mr DJEZIRI .K - 3 -
  • 15. 2ème Année LMD Atelier de Construction 2.2. Pré-dimensionnement des poutres (poutres principales et secondaires) Condition de résistance 퐿 15 ≤ ℎ ≤ 퐿 10 L : la plus grande portée mesurée à nus d’appuis : L = 5 m 500 15 ≤ ℎ ≤ 500 10 33.33 푐푚 ≤ ℎ ≤ 50 푐푚 On choisit : h = 40 cm 0.3 ℎ ≤ 푏 ≤ 0.7 ℎ 12 푐푚 ≤ ℎ ≤ 28 푐푚 Pour des raisons expérimentales, on choisit : b = 30 cm Vérification des conditions du RPA99 version 2003 Zone III (forte sismicité) ℎ ≥ 0.3 푚 Condition vérifiée 푏 ≥ 0.2 푚 Condition vérifiée ℎ ⁄푏 ≤ 4 40 ⁄30 = 1.33 ≤ 4 Condition vérifiée Mr DJEZIRI .K - 4 -
  • 16. 2ème Année LMD Atelier de Construction 3. Évaluation des charges permanentes et surcharges d’exploitation 3.1. Maçonnerie 3.1.1. Murs intérieurs (simple cloison) Tableau 1 : Charge permanente du mur simple cloison. N° Composants Épaisseur Poids volumique (푘푁/푚3) Poids surfacique (푘푁/푚3) 1 Enduit en ciment 0.02 18 0.36 2 Brique creuse 0.10 9 0.90 3 Enduit en ciment 0.02 0.18 0.36 Total 1.62 3.1.2. Murs extérieurs (double cloison) Tableau 2 : Charge permanente du mur double cloison. N° Composants Épaisseur Poids volumique (푘푁/푚3) 3 2 1 Figure 3 : Mur simple cloison. Poids surfacique (푘푁/푚3) 1 Enduit en ciment 0.02 18 0.36 2 Brique creuse 0.10 9 0.90 3 Lame d’aire 0.05 - - 4 Brique creuse 0.10 9 0.90 5 Enduit en ciment 0.02 18 0.36 Total 2.52 5 4 3 2 1 Figure 4 : Mur double cloison. Mr DJEZIRI .K - 5 -
  • 17. 2ème Année LMD Atelier de Construction 3.2. Plancher 3.2.1. Plancher terrasse 3.2.1.1. Dalle corps creux (charge permanente) Tableau 3 : Charge permanente du plancher terrasse en corps creux. N° Composant Épaisseur Poids volumique (푘푁/푚3) Poids surfacique (푘푁/푚3) 1 Gravillon roulé 0.05 17.00 0.85 2 Etanchéité multicouche 0.02 6.00 0.12 3 Papier kraft - - 0.05 4 Forme de pente 1% 0.10 22.00 2.2 5 Plaque de liège 0.04 4.00 0.16 6 Par vapeur 0.01 6.00 0.06 7 Film polyane - - 0.01 8 Plancher à corps creux 0.16+0.05 13.10 2.75 9 Enduit de plâtre 0.02 10 0.20 Total 6.40 1 2 3 4 5 7 6 8 9 Figure 5 : Composants d’un plancher terrasse en corps creux. 3.2.1.2. Dalle pleine (charge permanente) Tableau 4 : Charge permanente du plancher terrasse en dalle pleine. N° Composant Épaisseur Poids volumique (푘푁/푚3) Poids surfacique (푘푁/푚3) 1 Gravillon roulé 0.05 17.00 0.85 2 Etanchéité multicouche 0.02 6.00 0.12 3 Forme de pente 1% 0.10 22.00 2.2 4 Isolation thermique 0.04 4.00 0.16 5 Dalle pleine 0.16 25 4.00 6 Enduit de plâtre 0.02 10 0.2 Total 7.53 1 2 4 3 5 6 Figure 6 : Composants d’un plancher terrasse en dalle pleine. 3.2.1.3. Surcharge d’exploitation : 푸 = ퟏ 풌푵⁄풎ퟐ Mr DJEZIRI .K - 6 -
  • 18. 2ème Année LMD Atelier de Construction 3.2.2. Plancher courant 3.2.2.1. Dalle corps creux (charge permanente) Tableau 5 : Charge permanente du plancher courant en dalle corps creux. N° Composant Épaisseur Poids volumique (푘푁/푚3) Poids surfacique (푘푁/푚3) 1 Carrelage 0.02 2.00 0.40 2 Mortier de pose 0.02 18 04 3 Lit de sable 0.03 20 0.54 4 Plancher à corps creux 0.16+0.05 13.10 2.75 5 Enduit de plâtre 0.02 10 0.20 6 Mur simple cloison 0.14 - 1.62 Total 5.91 2 5 Figure 7 : Composants d’un plancher courant en corps creux. 3.2.2.2. Dalle Pleine (charge permanente) Tableau 6 : Charge permanente du plancher courant en dalle pleine. N° Composant Épaisseur Poids volumique (푘푁/푚3) 1 3 4 Poids surfacique (푘푁/푚3) 1 Carrelage 0.02 20 0.40 2 Lit de sable 0.03 18.00 0.54 3 Mortier de pose 0.02 20 0.40 4 Dalle pleine 0.16 25 4 5 Enduit de plâtre 0.02 10 0.20 6 Mur simple cloison 0.14 - 1.62 Total 7.16 Figure 8 : Composants d’un plancher courant en dalle pleine. 1 2 3 4 5 Mr DJEZIRI .K - 7 -
  • 19. 2ème Année LMD Atelier de Construction 3.2.2.3. Surcharge d’exploitation Tableau 7 : Charges d’exploitation. Salon de thé Réserve Cafétéria Escalier Sanitaire 푄 (푘푁⁄푚2) 2.5 3.5 2.5 2.5 1.5 L’usage Local d’entretient Librairie Boutique Bagage Poste de contrôle 푄 (푘푁⁄푚2) 2.5 2.5 5 3.5 2.5 L’usage Conciergerie Bureaux Agence de voyage Sécurité Hall 푄 (푘푁⁄푚2) 1.5 2.5 2.5 2.5 2.5 L’usage Chambre Terrasse Administration Salle de réunion Salon de coiffure 푄 (푘푁⁄푚2) 1.5 3.5 2.5 2.5 1.5 L’usage Infirmerie Salon d’étage Salon d’information Cuisine Séjour 푄 (푘푁⁄푚2) 1.5 1.5 1.5 5 2.5 3.2.3. Plancher sous-sol 3.2.3.1. Dalle Pleine (parking) Tableau 8 : Charge permanente du plancher courant en dalle pleine (parking). N° Composant Épaisseur Poids volumique (푘푁/푚3) Poids surfacique (푘푁/푚3) 4 Dalle pleine 0.16 25 4 5 Enduit de ciment 0.02 18 0.36 Total 4.36 3.2.3.2. Surcharge d’exploitation (parking) : 푸 = ퟐ.ퟓ 풌푵⁄풎ퟐ 3.3. L’acrotère 3.3.1. Charge permanente 퐺 = 휌 × 푆 × 1푚 S : la surface transversale totale de l’acrotère 휌 : Le poids volumique du béton armé 푆 = (0.16 × 1) + (0.09 × 0.2) + 0.2 × 0.06 2 = 0.184 푚2 퐺 = 25 × 0.184 = ퟒ. ퟔ 풌푵/풎풍 20 cm 16 cm 6 cm 9 cm 1 m Figure 9 : dimensions de l’acrotère. Mr DJEZIRI .K - 8 -
  • 20. 2ème Année LMD Atelier de Construction 4. Pré-dimensionnement des poteaux Les poteaux sont des éléments porteurs verticaux en béton armé, ils constituent les points d’appuis pour transmettre les charges aux fondations. On dimensionne les poteaux, en utilisant un calcul basé sur la descente des charges permanentes et des surcharges d’exploitation à l’état limite ultime (Nu=1,35G+1,5Q), cette charge peut être majorée de 10% pour les poteaux intermédiaires voisins des poteaux de rive dans le cas des bâtiments comportant au moins trois travées, donc dans ce cas cette charge devienne : (Nu=1.1Nu).  Etapes de Pré-dimensionnement : - Choix du poteau le plus sollicité ; - Calcul de la surface reprise par le poteau ; - Détermination des charges permanentes et d’exploitation revenant à ce poteau ; - Les dimensions de la section transversale des poteaux doivent répondre aux conditions du RPA 99 version 2003. 4.1. Choix du poteau le plus sollicité Dans notre structure, le poteau le plus sollicité est le poteau « E-3 ».  La surface reprise par le poteau : - La surface complète : S= 5,20 x 4,70 = 24,44 m² - La surface du plancher : Sp= (2,45+2,45) x (2,20+2,20) = 21,56 m² Dimensions du bâtiment : Hauteur de l’étage courant : h = 3,23 m Hauteur de RDC : hr = 3,74 m Hauteur de sous-sol : hs = 3,23 m Représentation du poteau le plus sollicité. Mr DJEZIRI .K - 9 -
  • 21. 2ème Année LMD Atelier de Construction 2.45 30 2.45 30 x 40 30 x 40 30 x 40 30 x 40 5.20 Représentation du poteau le plus sollicité. 4.70 2.20 30 2.20 4.2. Dimensions des poteaux Les dimensions de la section transversale des poteaux doivent répondre aux conditions du RPA 99 version 2003 : MIN (a, b) ≥ 30cm Niveau d’étage 7ème 6ème 5ème 4ème 3ème Dimension du poteau a (cm) 30 30 35 35 40 b (cm) 30 30 35 35 40 Niveau d’étage 2ème 1er RDC 2 SS 1 SS Dimension du poteau a (cm) 40 45 45 50 50 b (cm) 40 45 45 50 50 Pré-dimensionnement des poteaux 4.3. Calcul de la longueur de flambement Lf Le règlement CBA93 définie la longueur de flambement Lf comme suit :  0.7*L0 : si le poteau est à ses extrémités : - Soit encastré dans un massif de fondation. - Soit assemblé à des poutres de plancher ayant au moins la même raideur que lui dans le sens considéré et le traversant de part en part.  L0 : dans les autres cas. Pour notre cas, on prend : L푓 = 0.7 L0 (poteau avec des extrémités encastrés jusqu’à fondation). RDC : L푓 = 0.7 x 3.74 = 2.62 m Etage Courant : L푓 = 0.7 x 3.23 = 2.26 m Mr DJEZIRI .K - 10 -
  • 22. 2ème Année LMD Atelier de Construction 4.4. Calcul de l’effort 퐍̅ 퐮 L’effort normal admissible est : N̅ Br∗fC28 0.9∗γb u = ∝ [ + As fe γs ] Avec :  푁̅푈 : Effort normal admissible à l’ELU.  Br : Section réduite du poteau obtenue en déduisant de sa section réelle 1cm d’épaisseur sur toute sa périphérie.  b= 1,50 & s = 1,15 : Coefficients de sécurité du béton et de l’acier (situation durable).  fc28 = 25 MPa et fe = 400 MPa : Résistances caractéristiques du béton et de l’acier.  As : Section d’armatures dans le poteau prise égale à 0,1% de la section réelle du poteau (퐴푠 = 퐵 ⁄1000).  α : Coefficient fonction de l’élancement du poteau :    Pour λ ≤ 50 et 2 ) 85, 0  35 1  0 , 2( 2 ) 50 ( 6, 0   Pour 50 ≤ λ ≤ 70  b L  (section rectangulaire) 12 λ  f ; i  i Où : i : Rayon de giration. λ : L’élancement géométrique. 퐿푓 : Longueur de flambement.  Calcule de 퐍̅ 퐮 Section réduite du poteau dimension Br (cm²) 퐿푓 (m) As (mm²) N̅u (kN) 7ème étage 30x30 784 2,26 26,096 0,765 90 1 134,54 6ème étage 30x30 784 2,26 26,096 0,765 90 1 134,54 5ème étage 35x35 1089 2,26 22,368 0,786 122,5 1 618,20 4ème étage 35x35 1089 2,26 22,368 0,786 122,5 1 618,20 3ème étage 40x40 1444 2,26 19,572 0,800 160 2 183,69 2ème étage 40x40 1444 2,26 19,572 0,800 160 2 183,69 1er étage 45x45 1849 2,26 17,397 0,810 202,5 2 830,46 RDC 45x45 1849 2,62 20,169 0,797 202,5 2 785,35 2 Sous sol 50x50 2304 2,26 15,658 0,817 250 3 558,16 1 Sous sol 50x50 2304 2,26 15,658 0,817 250 3 558,16 Mr DJEZIRI .K - 11 -
  • 23. 2ème Année LMD Atelier de Construction 4.5. Descente des charges La descente des charges désigne l’opération consistant à calculer les efforts normaux résultant de l’effet des charges verticales sur les divers éléments porteurs verticaux (poteaux ou murs) ainsi que les fondations, afin de pouvoir procéder à leur dimensionnement. Toute charge agissant sur une dalle a tendance à être reportée par celle-ci sur les porteurs verticaux les plus proches. a) Charges d’exploitation Comme il est rare que toutes les charges d’exploitation agissent simultanément, on applique pour leur détermination la loi de dégression qui consiste à réduire les charges identiques à chaque étage de 10% jusqu’à 0,5Q. n  3  Q  Q  Q  ............  Qn  0 1 2 n 2 Avec :  n: Nombre d’étage on démarre de haut en bas (le premier étage est ‘‘0’’).  Q0 : La charge d’exploitation sur la terrasse.  Q1, Q2,……, Qn : Les charges d’exploitations des planchers respectifs. On utilise le n 3  n 2 à partir du cinquième étage.  7ème étage : Qcum = Q0 ;  6ème étage : Qcum = Q0 + Q1 ;  5ème étage : Qcum = Q0 + 0,95 (Q1 + Q2) ;  4ème étage : Qcum = Q0 + 0,90 (Q1 + Q2 + Q3) ;  3ème étage : Qcum = Q0 + 0,85 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4) ;  2ème étage : Qcum = Q0 + 0,80 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5) ;  1er étage : Qcum = Q0 + 0,75 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6) ;  RDC : Qcum = Q0 + 0.71 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 + Q7) ;  2 Sous sol : Qcum = Q0 + 0.69 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 + Q7 + Q8) ;  1 Sous sol : Qcum = Q0 + 0.67 (Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 + Q7 +Q8 + Q9). Mr DJEZIRI .K - 12 -
  • 24. 2ème Année LMD Atelier de Construction q (kN/m²) S (m²) Q = q x S (kN) n n 3  2 Qcum (kN) 7ème étage 1 24,44 Q0= 24,44 24,44 6ème étage 1,5 24,44 Q1= 36,66 1 61,10 5ème étage 1,5 24,44 Q2= 36,66 0.95 94,09 4ème étage 1,5 24,44 Q3= 36,66 0.90 123,42 3ème étage 1,5 24,44 Q4= 36,66 0.85 149,08 2ème étage 1,5 24,44 Q5= 36,66 0.80 171,08 1er étage 1,5 24,44 Q6= 36,66 0.75 189,41 RDC 3,5 24,44 Q7= 85,54 0.71 241,35 2 Sous sol 2,5 24,44 Q8= 61,10 0.69 277,39 1 Sous sol 2,5 24,44 Q9= 61,10 0.67 311,00 Détermination des charges d’exploitations b) Charges permanentes et l’effort normal « Nu »  7ème étage 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,30 푥 0,30 푥 3,23 푥 25 = 7,27 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 6,40 푥 21,56 = 137,98 푘푁 ⇒ 푮 = ퟏퟕퟑ, ퟏퟓ 풌푵  6ème étage 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,30 푥 0,30 푥 3,23 푥 25 = 7,27 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 ⇒ 푮 = ퟏퟔퟐ, ퟓퟗ 풌푵 Schématisation du poteau étudie Mr DJEZIRI .K - 13 -
  • 25. 2ème Année LMD Atelier de Construction  5ème & 4ème étage 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,35 푥 0,35 푥 3,23 푥 25 = 9,89 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 ⇒ 푮 = ퟏퟔퟓ, ퟐퟏ 풌푵  3ème & 2ème étage 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,40 푥 0,40 푥 3,23 푥 25 = 12,92 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 ⇒ 푮 = ퟏퟔퟖ, ퟐퟒ 풌푵  1er étage 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,45 푥 0,45 푥 3,23 푥 25 = 16,35 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 ⇒ 푮 = ퟏퟕퟏ, ퟔퟕ 풌푵  RDC 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,45 푥 0,45 푥 3,74 푥 25 = 18,93 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 5,91 푥 21,56 = 127,42 푘푁 ⇒ 푮 = ퟏퟕퟒ, ퟐퟓ 풌푵  2 Sous sol 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,50 푥 0,50 푥 3,23 푥 25 = 20,19 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 7,16 푥 21,56 = 154,37 푘푁 ⇒ 푮 = ퟐퟎퟐ, ퟒퟔ 풌푵  1 Sous sol 퐺푃표푢푡푟푒 .푃 = [(0,3 푥 0,4) (2,45 + 2,45)] 푥 25 = 14,70 푘푁 퐺푃표푢푡푟푒 .푆 = [(0,3 푥 0,4) (2,20 + 2,20)] 푥 25 = 13,20 푘푁 퐺푃표푡푒푎푢 = 0,50 푥 0,50 푥 3,23 푥 25 = 20,19 푘푁 퐺푃푙푎푛푐ℎ푒푟 = 퐺 푥 푆푝 = 4,36 푥 21,56 = 94,00 푘푁 ⇒ 푮 = ퟏퟒퟐ, ퟎퟗ 풌푵 Mr DJEZIRI .K - 14 -
  • 26. 2ème Année LMD Atelier de Construction  Vérifications du 1.1 Nu ≤ 퐍̅ 퐮 Une majoration de 10% de l’effort normal est à considérer pour les poteaux voisins de poteaux de rive (Nu = 1,35G + 1,5Q). G (kN) G cum (kN) Q cum (kN) Nu (kN) 1.1 Nu (kN) N̅ u (kN) 1.1 Nu ≤ N̅ u 7ème étage 173,15 173,15 24,44 270,41 297,45 1 134,54 Oui 6ème étage 162,59 335,74 61,10 544,90 599,39 1 134,54 Oui 5ème étage 165,21 500,95 94,09 817,42 899,17 1 618,20 Oui 4ème étage 165,21 666,16 123,42 1 084,45 1 192,89 1 618,20 Oui 3ème étage 168,24 834,40 149,08 1 350,07 1 485,07 2 183,69 Oui 2ème étage 168,24 1002,64 171,08 1 610,18 1 771,20 2 183,69 Oui 1er étage 171,67 1174,31 189,41 1 869,43 2 056,38 2 830,46 Oui RDC 174,25 1348,56 241,35 2 182,57 2 400,83 2 785,35 Oui 2 Sous sol 202,46 1551,02 277,39 2 509,97 2 760,96 3 558,16 Oui 1 Sous sol 142,09 1693,11 311,00 2 752,20 3 027,42 3 558,16 Oui 4.6. Vérification selon le RPA 99 version 2003 D’après le RPA 99 version 2003, les clauses suivantes doivent être vérifiées : Condition à vérifier Application de condition Vérification Min (b, h) ≥ 30 cm Min (b, h) = 30 cm ≥ 30 cm Oui Min (b, h) ≥ he /20 Min (b, h) =30cm ≥ (he/20) =(3.74 - 0.40)/20=16.70cm Oui 0.25 ≤ (b/h) ≤ 4 0.25 ≤ (b/h)=1 ≤ 4 Oui Mr DJEZIRI .K - 15 -
  • 27. 2ème Année LMD Atelier de Construction 5. Pré-dimensionnement des voiles Les voiles sont des murs réalisés en béton armé, ils auront pour rôle le contreventement du bâtiment et éventuellement supporter une fraction des charges verticales. La solution de contreventement avec voiles en béton armé est actuellement très répandue ; très souvent, les voiles en cause, disposés transversalement aux bâtiments de forme rectangulaire allongée, constituent également les éléments de transmission des charges verticales, sans être obligatoirement renforcés par des poteaux. On considère comme voiles les éléments satisfaisant à la condition L ≥ 4a. Dans le cas contraire, ces éléments sont considérés comme des éléments linéaires. Le RPA99 version 2003, exige une épaisseur minimale de 15 cm, de plus, l’épaisseur doit être déterminée en fonction de la hauteur libre d’étage ℎ푒 et des conditions de rigidité aux extrémités.  Pour les voiles avec deux abouts sur des poteaux : 푎 ≥ 푀푎푥[ℎ푒⁄25; 15 푐푚]  Pour les voiles avec un seul about sur un poteau : 푎 ≥ 푀푎푥[ℎ푒⁄22; 15 푐푚]  Pour les voiles à abouts libres : 푎 ≥ 푀푎푥[ℎ푒⁄20; 15 푐푚] Mr DJEZIRI .K - 16 -
  • 28. 2ème Année LMD Atelier de Construction En résumé, pour notre cas, on peut utiliser le premier type avec : 풉 = ퟑ. ퟕퟒ 풎 Donc : ℎ푒 = 3.74 − 0.40 = 3.34 푚 푎 ≥ 푀푎푥[3.34⁄20 ; 15 푐푚] 푎 ≥ 푀푎푥[16.7 푐푚 ; 15 푐푚] Donc, on adopte pour tous les niveaux un voile de : 풂 = ퟐퟎ 풄풎 Pour les voiles de sous-sol, ils servent comme un mur de soutènement au sol et en même temps de contreventement, ils sont encastrés sur les quatre côtés et ils travaillent comme une dalle pleine, leurs épaisseurs peuvent être modifiées après l’étude dynamique de la structure. 5.1. Disposition des voiles Pour notre structure le système de contreventement est assuré conjointement par des voiles et des portiques dans les deux directions en plan. Pour assurer une meilleure résistance au séisme, nous devons de préférence avoir une distribution aussi régulière que possible des masses et des rigidités tant en plan qu’en élévation. Donc le système de contreventement doit être disposé de façon à :  Rependre une charge verticale suffisante pour assurer sa stabilité.  Assurer une transmission directe des forces aux fondations.  Minimiser les effets de torsion. Analyse de la structure : Après plusieurs changements de dispositions des voiles, on a choisi une variante pour laquelle on a obtenu des résultats vérifiant les conditions de sécurité imposée par le RPA 99 V 2003 et évitant également la torsion au niveau du premier mode. Le RPA 99 V 2003 exige les vérifications suivantes :  Vérification de comportement des trois premiers modes.  Vérification de participation massique.  Vérification de la résultante des forces sismiques de calcul.  Vérification de la stabilité au renversement.  Vérification de déplacement.  Vérification vis à vis de l’effet P-.  Vérification des sollicitations normales. Mr DJEZIRI .K - 17 -
  • 29. 2ème Année LMD Atelier de Construction Disposition des voiles. Mr DJEZIRI .K - 18 -