Chương 4 bể nước mái

Chương 4 bể nước mái
CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 4.1. Chọn sơ bộ kích thước bể nước Lượng nước cần dùng cho tòa nhà:  Số người sử dụng nước: Mỗi tầng gồm có 8 căn hộ. Số người trung bình cho mỗi căn hộ là 4 người. Tổng số người N = 13 × 8 × 4 = 416 người  Lưu lượng nước cấp cho sinh hoạt: 3sh sh ngày.max q N 200 416 Q = k = 1.2 = 99.8 100 m /ngày.đêm 1000 1000    - Trong đó qsh = 200 (l/người.ngày đêm) được lấy theo tiêu chuẩn (TCVN 33 : 2006) cung cấp nước sinh hoạt cho vùng nội đô giai đoạn 2020. - kngày.max lấy theo tiêu chuẩn TCVN 33 : 2006 : kngày.max = 1.1 ÷ 1.2  Lưu lượng nước phục vụ trong việc chữa cháy: 3cc cc q n 2 3600 10 2 3600 1 Q = = = 72 m /ngày.đêm 1000 1000       - Trong đó qcc = 10 (l/s) lấy cho khu chung cư có một đám cháy và dưới 5000 người. Thời gian tính chữa cháy là cho 2 giờ trong một ngày.  Tổng lưu lượng nước cung cấp cho công trình: Q = Qsh + Qcc = 100 +72 = 172 m3/ngày.đêm  Chọn lựa 1 hồ nước và nước được bơm 1 lần trong một ngày. Vậy thể tích lượng nước cần thiết cho một ngày: 172 m3/ngày.đêm  Hồ nước được thiết kế đặt trên sân thượng của công trình.  Chọn kích thước mặt bằng L × B = 8 × 16 m  Chiều cao đài bể: dai V H = = L B 1.34 m. Chọn chiều cao đài bể Hđài = 1.5 m  Chọn sơ bộ kích thước hồ nước mái như sau L × B × H = 16× 8 × 1.5 m, đáy bể cao hơn cao trình sàn tầng thượng là 1m.  Bể nước mái được đổ bê tông toàn khối, có nắp đậy. Lỗ thăm trên nắp bể nằm ở góc có kích thước 600 × 600 mm  Xét bể nước mái công trình này ta có: - L 16 = = 2 < 3 B 8 - H 1.5 = = 0.18 < 2 L 8.5  Vậy bể nước mái công trình thuộc loại bể thấp. 4.2. Thông số ban đầu 4.2.1. Vật liệu sử dụng
Bê tông: B25 → Rb = 14.5 Mpa, Rbt = 14.5 Mpa, b = 1.00 Cốt thép: AI → Rs= 225 Mpa, α R=0.439, ξR=0.651 Cốt thép: AIII → Rs= 365 Mpa, α R=0.421, ξR=0.604 4.2.2. Kích thước sơ bộ  Chiều dày bản nắp, bản đáy, và bản thành  Chọn sơ bộ chiều dày bản nắp là: 100 mm  Chọn sơ bộ chiều dày bản đáy là: 150 mm  Chọn sơ bộ chiều dày bản thành là: 150 mm  Sơ bộ tiết diện dầm, cột  Chọn sơ bộ kích thước dầm nắp và dầm đáy như hình.  Chọn kích thước cột: 300 × 300 mm Hình 4.1: Mặt bằng bố trí dầm bản nắp
Hình 4.2: Mặt bằng bố trí dầm bản đáy 4.3. Tính toán thiết kế bể nước Sử dụng phần mềm Safe v12.3.2 để tính toán nội lực bản nắp, bản đáy bể nước. 4.3.1. Bản nắp 4.3.1.1. Tải trọng tác dụng  Tĩnh tải Bảng 4.1: Tĩnh tải bản nắp STT Lớp cấu tạo Khốilượng riêng, tc (kN/m3) Hệ số vượt tải, n Chiều dày, δ (mm) Tĩnh tải. qtt (kN/m2) 1 Lớp vữa láng 18 1.3 20 0.468 2 Bản BTCT 25 1.1 100 2.75 3 Lớp vữa trát 18 1.3 15 0.351 Tổng 3.569  Hoạt tải Giá trị của hoạt tải được tra theo tiêu chuẩn TCVN 2737 : 1995 Hoạt tải tiêu chuẩn: pc = 0.75 kN/m2 4.3.1.2. Mô hình, tính toán bản nắp
Hình 4.3: Mô hình bản nắp trên safe Hình 4.4: Phân chia các dãi strip
Hình 4.5: Momen dãy strip theo phương X Hình 4.6: Momen dãy strip theo phương Y  Tính thép bản nắp  Chọn a = 20 mm ho = 100 - 20 = 80 mm b = 1000 mm  Áp dụng công thức tính toán:
b o m m s2 b o s R b hM α = , 1 1 2 , A R ×b×h R           Hàm lượng cốt thép: hàm lượng bố trí phải thỏa điều kiện sau: min max     Trong đó: s o A b h    µmin: tỷ lệ cốt thép tối thiểu, thường lấy µmin = 0.1% µmax: tỷ lệ cốt thép tối đa, b max R s R 2.4 R %     Bảng 4.2: Kết quả tính cốt thép cho bản nắp Ô bản Kí hiệu M αm ξ As Chọn As chọn μ kN.m (cm2) cm2 (%) S1 MgA -2.407 0.0259 0.0262 1.35 Ø8 a200 2.56 0.2 Mn 7.9204 0.0853 0.0893 4.6 Ø8 a100 5.03 0.4 MgB -7.845 0.0845 0.0884 4.56 Ø8 a110 4.57 0.37 Mg1 -1.455 0.0157 0.0158 0.81 Ø8 a200 2.56 0.2 Mn 5.6474 0.0609 0.0629 3.24 Ø8 a130 3.87 0.31 Mg2 -0.282 0.003 0.003 0.15 Ø8 a200 2.56 0.2 S2 MgB -7.845 0.0845 0.0884 4.56 Ø8 a110 4.57 0.37 Mn 1.0134 0.0109 0.011 0.57 Ø8 a200 2.56 0.2 MgC -7.845 0.0845 0.0884 4.56 Ø8 a110 4.57 0.37 Mg1 -0.774 0.0083 0.0083 0.43 Ø8 a200 2.56 0.2 Mn 2.4337 0.0262 0.0266 1.37 Ø8 a200 2.56 0.2 Mg3 -0.131 0.0014 0.0014 0.07 Ø8 a200 2.56 0.2  Kiểm tra độ võng của bản nắp:
Hình 4.7: Chuyển vị của bản nắp (m)  Giá trị chuyển vị lớn nhất: fsàn = 1.5 cm Khi nhịp sàn nằm trong khoản 5 m  L  10 m thì [f] = 2.5 cm. (Theo TCVN 5574 : 2012 - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép) fsàn = 1.35 cm < [f] = 2.5 cm  Giá trị võng của bản nắp thỏa mãn giới hạn cho phép. 4.3.1.3. Tính toán dầm nắp  Nội lực dầm nắp: Hình 4.8: Biểu đồ moment các dầm bản nắp
Hình 4.9: Biểu đồ lực cắt của dầm bản nắp  Kết quả tính toán thép dầm: Bảng 4.3: Kết quả tính cốt thép dầm nắp DẦM Kí hiệu M α m ξ As μ (%) Bố trí Asbt (KN.m) (cm2) (cm2) DN1 Mg1 -16.0205 0.0404 0.0413 1.214 0.164054 2Ø12 2.261 Mn 21.2329 0.0535 0.055 1.617 0.218514 2Ø12 2.261 Mg2 -24.3192 0.0613 0.0633 1.861 0.251486 2Ø12 2.261 DN2 Mg1 -14.1019 0.0355 0.0362 1.064 0.143784 2Ø12 2.261 Mn -3.7951 0.0096 0.0096 0.282 0.038108 2Ø12 2.261 Mg2 -14.1019 0.0355 0.0362 1.064 0.143784 2Ø12 2.261 DN3 Mg1 -40.1472 0.0418 0.0427 2.392 0.169645 2Ø14 3.077 Mn 66.0108 0.0687 0.0712 3.988 0.282837 3Ø16 6.029 Mg2 -40.1472 0.0418 0.0427 2.392 0.169645 2Ø14 3.077 DN4 Mg1 -64.4855 0.0671 0.0695 3.893 0.276099 2Ø16 4.019 Mn 104.0662 0.1083 0.1149 6.436 0.456454 3Ø18 7.63 Mg2 -64.4855 0.0671 0.0695 3.893 0.276099 2Ø16 4.019  Cốt đai: Lực cắt lớn nhất trong các dầm: Q= 52.88 kN Chọn côt thép làm cốt dai: dws=6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa, chọn khoảng cách giữa các cốt đai s=200 mm:
w 28.3 175 2 49.48 200 w s sw A q R n s      Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông: 2 3 2 w 2 0 w2 2 1.05 10 0.3 0.57 49.48 142.3b b b bt sQ R bh q kN        > Q Vậy cốt đai bố trí như trên đủ khả năng chịu cắt. 4.3.2. Bản thành Bản thành bể nước chịu tải trọng do áp lực nước gây ra và áp lực gió hút tác động. Sơ bộ chọn chiều dày bản thành hbt = 150 mm 4.3.2.1. Tải trọng tác dụng  Tĩnh tải Bảng 4.4: Tĩnh tải bản thành STT Lớp cấu tạo Khốilượng riêng, qtc (kN/m3) Hệ số vượt tải, n Chiều dày, δ (mm) Tĩnh tải. qtt (kN/m2) 1 Gạch lát 20 1.2 15 0.360 2 Lớp vữa láng 18 1.3 20 0.468 3 Bản BTCT 25 1.1 150 4.125 4 Lớp chống thấm 18 1.3 10 0.234 Tổng 5.187 Tải trọng bản thân bản thành quy đổi thành tải trọng phân bố tác dụng lên dầm bản đáy trong mô hình SAFE. qtc = 5.187 × 1.5 = 7.78 kN/m  Hoạt tải nước: Ptt = γn × H × np = 10 × 1.5 × 1.1 = 16.5 kN/m2  Tải trọng gió:  Tải trọng gió tác dụng lên thành bể xét trường hợp nguy hiểm nhất là gió hút, có chiều tác dụng cùng chiều với áp lực nước: W = Wo × k × c × n  Wo: Giá trị của áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng áp lực gió theo địa danh hành chính (Phụ lục E): Công trình xây dựng tại TP. Lào Cai thuộc vùng áp lực gió I.A địa hình B nên có giá trị áp lực gió Wo = 0.55 kN/m2  k: hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao (Theo bảng 5 TCVN 2737 : 1995) - Tại cao độ z = + 54.3 m tính từ mặt đất tự nhiên ta có k = 1.487 - Tại cao độ z = + 55.8 m tính từ mặt đất tự nhiên ta có k = 1.493 Ta được tb 1.487 1.493 k 1.49 2     Hệ số khí động, c = 0.6 (gió hút)
 n: Hệ số vượt tải, n = 1.2  W = Wo × k × c × n = 0.55×1.49×0.6×1.2=0.59 kN/m2 4.3.2.2. Sơ đồ tính  Kích thước: 16 × 1.5 m  Bản thành có tỷ số giữa cạnh dài trên cạnh ngắn: L 16 10.67 > 2 h 1.5    Vậy bản thành thuộc loại bản làm việc 1 phương, sơ đồ tính của bản như sau: Hình 4.10: Lực tác dụng vào thành bể Hình 4.11: Sơ đồ tính và biểu đồ Moment 4.3.2.3. Tính toán nội lực Vì thành hồ làm việc như bản dầm cho nên theo phương nằm ngang không tính toán, đặt thép cấu tạo.  Cắt một dãy bản có chiều rộng 1m để tính. Sơ đồ tính như hình vẽ:  Một cách gần đúng theo phương pháp cộng tác dụng ta có: - Moment tại nhịp và gối
2 2 n n1 n2 9W h P h M M M 128 33.6        1.2 kN.m 2 2 g g1 g2 W h P h M M M 8 15        2.64 kN.m 4.3.2.4. Tính toán bố trí cốt thép  Chọn a = 25 mm ho = 150 - 25 = 125 mm b = 1000 mm  Áp dụng công thức tính toán: b o m m s2 b o s R b hM α = , 1 1 2 , A R ×b×h R          Bảng 4.5: Kết quả tính toán cốt thép thành bể Kí hiệu M α m ξ As Bố trí Asbt (KN.m) (cm2) (cm2) Mg1 1.2 0.0053 0.0053 0.427 Ø8a200 2.51 Mn 2.64 0.0117 0.0118 0.951 Ø8a200 2.51 4.3.3. Tính toán bản đáy 4.3.3.1. Tải trọng tác dụng  Tĩnh tải Gồm trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo đáy bể như sau: Bảng 4.6: Tĩnh tải bản đáy. STT Lớp cấu tạo Khốilượng riêng, qtc (kN/m3) Hệ số vượt tải, n Chiều dày, δ (mm) Tĩnh tải. qtt (kN/m2) 1 Gạch lát 20 1.2 15 0.360 2 Lớp vữa láng 18 1.3 20 0.468 3 Bản BTCT 25 1.1 200 5.5 4 Lớp chống thấm 18 1.3 10 0.234 Tổng 6.562  Hoạt tải nước: P = γn × H × np= 10 × 1.5 × 1.1= 16.5 kN/m2 4.3.3.2. Mô hình, tính toán bản đáy:
Hình 4.12: Mô hình bản đáy trên safe Hình 4.13: Chia các dãy strip
Hình 4.14: Momen dãy strip theo phương x Hình 4.15: Momen dãy strip theo phương x  Tính toán tương tự bản nắp ta có kết quả sau:
Bảng 4.7: Tính toán thép bản đáy. ô bản Kí hiệu M αm ξ As Chọn As chọn μ kN.m (cm2) cm2 (%) SĐ1 MgA -0.799 0.0033 0.0033 0.28 Ø8 a200 2.56 Mn 23.291 0.095 0.1 5.16 Ø12 a200 5.65 MgB -12.42 0.0507 0.0521 4.36 Ø8 a100 5.03 Mg1 -7.009 0.0286 0.029 2.43 Ø8 a200 2.56 Mn 30.162 0.1231 0.1318 6.81 Ø12 a160 7.07 Mg3 -1.111 0.0045 0.0045 0.38 Ø8 a200 2.56 SĐ2 MgB -12.42 0.0507 0.0521 4.36 Ø8 a100 5.03 Mn 2.492 0.0102 0.0103 0.86 Ø8 a200 2.56 MgC -12.42 0.0507 0.0521 4.36 Ø8 a100 5.03 Mg1 -6.986 0.0285 0.0289 2.42 Ø8 a200 2.56 Mn 24.438 0.0997 0.1052 5.43 Ø12 a200 5.65 Mg3 -0.944 0.0039 0.0039 0.33 Ø8 a200 2.56  Kiểm tra độ võng của bản đáy: Hình 4.16: Chuyển vị của bản đáy (m).  Giá trị chuyển vị lớn nhất: fsàn = 1.65 cm Khi nhịp sàn nằm trong khoản 5 m  L  10 m thì [f] = 25 mm. (Theo TCVN 5574 : 2012 - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép) fsàn = 1.6 cm < [f] = 2.5 cm
 Giá trị võng của bản đáy thỏa mãn giới hạn cho phép. Kiểm tra yêu cầu về độ chống nứt. Theo TCVN 5574 – 2012, mục 4.2.7: Bảng 1-Cấp chống nứt và giá trị bề rộng vết nứt giới hạn để đảm bảo hạn chế thấm cho kết cấu. - Cấp chống nứt cấp 3 : acrc2 = 0.3 mm. - Kiểm tra nứt theo điều kiện : acrc  acrc2 Với : 3 )1005.3(20 d E a s s lcrc      : hệ số phụ thuộc loại cấu kiện ; cấu kiện uốn  = 1. l : hệ số kể đến tác dụng của tải trọng dài hạn l = 1.2  : phụ thuộc tính chất bề mặt của cốt thép: Thép thanh tròn trơn =1.3 ; Thép có gân  = 1 Thép AIII có Es = 2  104 (MPa) .  os tc s tc s hA M zA M ...    ; Mtc = Mtt /1.15= 0.87Mtt;        f f o f h h 2 . 1 2 ' , 0' fh , 1.51 1 5( ) 11.5 5 10 f s tot o e h              Vì không có lực dọc nên : 0f , 0 1 1 5( ) 10          8.1 : bê tông hạt nặng. 2 0 ,b ser M bh R   d: đường kính cốt thép chịu lực . Vậy: an = 3 20(3.5 )s d  4 1×1.2×1 100 20×10 . Bảng 4.1: Kết quả kiểm tra vết nứt bản đáy hồ nước Vị trí Mtc kN.m ho cm As cm2 ξ  z (cm) s MPa 100 acrc (mm)
Nhịp 26.2 13 7.07 0.30539 0.847 11.1 3365.8 0.54 0.39 Gối 10.8 13 5.03 0.23 0.988 17.79 1505.3 0.65 0.19  Vậy tất cả các vị trí đều thoả về yêu cầu chống nứt. 4.3.3.3. Tính toán thép dầm đáy  Tính toán cốt thép dọc: Hình 4.17: Momen dầm đáy Hình 4.18: Lực cắt dầm đáy
Bảng 4.7: Tính toán thép dầm bản đáy. DẦM Kí hiệu M α m ξ As μ (%) Bố trí Asbt (KN.m) (cm2) (cm2) DĐ1 Mg1 -36.64 0.0259 0.0262 1.78 0.104 2Ø22 7.599 Mn 137.42 0.0972 0.1024 6.956 0.407 2Ø22 7.599 Mg2 -127.69 0.0903 0.0948 6.44 0.377 2Ø22 7.599 DĐ2 Mg1 -106.06 0.075 0.078 5.299 0.310 2Ø22 7.599 Mn -40.46 0.0286 0.029 1.97 0.115 2Ø12 2.261 Mg2 -106.06 0.075 0.078 5.299 0.310 2Ø22 7.599 DĐ3 Mg1 -151.48 0.0776 0.0809 6.46 0.321 2Ø22 7.599 Mn 337.87 0.173 0.1913 15.275 0.760 4Ø25 17.4 Mg2 -151.48 0.0776 0.0809 6.46 0.321 2Ø22 7.599 DĐ4 Mg1 -224.90 0.1152 0.1227 9.798 0.487 3Ø22 11.398 Mn 506.49 0.2594 0.3063 24.458 1.217 5Ø25 24.531 Mg2 -224.90 0.1152 0.1227 9.798 0.487 3Ø22 11.398 DĐ5 Mg1 1.40 0.0035 0.0035 0.103 0.006 2Ø22 7.599 Mn 135.58 0.3415 0.437 12.847 0.751 4Ø22 15.198 Mg2 -79.44 0.2001 0.2255 6.629 0.388 2Ø22 7.599 DĐ6 Mg1 -85.06 0.2143 0.2441 7.176 0.420 2Ø22 7.599 Mn -31.83 0.0802 0.0837 2.461 0.144 2Ø14 3.077 Mg2 -85.06 0.2143 0.2441 7.176 0.420 2Ø22 7.599  Tính cốt đai: Lực cắt lớn nhất trên dầm: Q= 210,27 kN (D20) Chọn côt thép làm cốt dai: dws=6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa. Khả năng chịu cắt của bê tông: 3 1 0.6 (1 0 0) 1.05 300 670 /1000 12( 6. 3) 6b f n bt oR bh kN            <Q Bê tông không đủ khả năng chịu cắt, phải tính cốt đai cho dầm. Chọn côt thép làm cốt dai: dws=6, số nhánh n=2, Rsw=175Mpa. Khoảng cách tính toán giữa các cốt đai: 2 2 w w 2 0 2 [ (1 )]s s b f b bt tt R n d R bh s Q      Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai: 2 0 max 1.5(1 )f b btR bh s Q   
Khoảng cách cốt đại chọn theo cấu tạo: Cốt đai cấu tạo trong vùng L/4: với s< 450mm /3 300 h ct mms  với h>450mm Cốt đai trong vungv L/2 giữa nhịp: với h>300mm Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông: w 28.3 175 2 49.48 200 w s sw A q R n s      2 w 2 0 w2b b b bt sQ R bh q  Chọn giá trị nhỏ nhất trong các giá trị vừa tìm được. Kiểm tra diều kiện ứng suất chính: w w1 2 w1 1 0.01 1 5 s 0.3 b b b s b b b b R E nA E b Q R bh            Kết quả tính cốt đai cho dầm đáy bể: Bảng 4.8: Kết quả tính cốt đai dầm đáy. Kí hiệu Qmax Qbt Kiểm tra stt smax sct schọn qsw Qwb Q (kN) (kN) (mm) (mm) (mm) (mm) (kN) (kN) DĐ1 163.705 107.73 Tính 302.181 937 200 200 49.525 106.7 362.6 DĐ2 112.735 107.73 Tính 637.196 1361 200 200 49.525 201.3 362.6 DĐ3 172.904 126.63 Tính 374.266 1226 233.3 230 43.06 220.7 501 DĐ4 232.6 229.736 Tính 211.998 923 233.3 200 49.525 236.6 501 DĐ5 48.991 46.62 Tính 948 880 200 200 49.525 106.7 101.9 DĐ6 20.609 46.62 Cấu tạo 200 200 49.525 106.7 101.9 /2 300 h ct mms  3 /4 500 h ct mms 

Chương 4 bể nước mái

Recommandé

Contenu connexe

Présentations pour vous(20)

Similaire à Chương 4 bể nước mái(20)

Dernier(20)

Chương 4 bể nước mái