3. 3
Para tomar la decisión de poner en producción un
yacimiento se debe conocer:
•Su capacidad de entrega
•Propiedades
•Tamaño
A través de las pruebas de presión, se puede
determinar: conductividad (kh), la presión inicial (pi)
y los límites del yacimiento.
EVALUACION DEL YACIMIENTO
4. 4
•La conductividad (kh) gobierna qué tan rápido los
fluidos pueden fluir al pozo. Por lo cual es un
parámetro a tener en cuenta para diseñar el
espaciamiento y el número de pozos.
•La presión nos indica que tanta energía tiene el
yacimiento y permite pronosticar por cuanto tiempo
el yacimiento podrá producir.
EVALUACION DEL YACIMIENTO
5. 5
•Las presiones en la vecindad del pozo son
afectadas por la perforación y por la producción, y
puede ser bien diferente del valor de la presión del
yacimiento. La interpretación de las pruebas de
pozo permite inferir las presiones a distancias
considerables del pozo a partir de las presiones
locales que se miden en los pozos.
•El análisis de los límites permite determinar cuanto
fluido está presente en el yacimiento y si los límites
son cerrados o abiertos.
EVALUACION DEL YACIMIENTO
6. 6
Durante la vida del yacimiento se debe monitorear
el desempeño y las condiciones de los pozos.
Es útil monitorear los cambios en la presión
promedio del yacimiento de tal manera que se
puedan refinar los pronósticos de desempeño del
yacimiento.
Al monitorear los pozos es posible determinar los
candidatos para trabajos de workover o de
estimulación.
MANEJO DEL YACIMIENTO
7. 7
Las pruebas de presión pueden ser interpretadas
para estimar las propiedades globales del
yacimiento, ya que dichas pruebas no son
sensitivas a las heterogeneidades de escala local.
DESCRIPCION DEL
YACIMIENTO
8. 8
El caso en el cual la presión de un pozo fluyendo
es tratada como constante y la tasa de producción
declina, se conoce comúnmente como análisis de
curvas de declinación.
Fundamentalmente no hay diferencia entre el
análisis de la transiente de presión y el análisis de
curvas de declinación; sin embargo, hay
consideraciones practicas que separan los dos
análisis.
ANALISIS DE CURVAS DE
DECLINACIÓN
9. 9
Puesto que la tasa de flujo es fácil de controlar en
una prueba corta, las pruebas de transiente de
presión (PDD, PBU) son conducidas sólo durante
unas pocas horas o días.
Dichas pruebas se usan para obtener las
condiciones cerca de la cara del pozo, tales como
kh, almacenamiento y daño (skin)
ANALISIS DE CURVAS DE
DECLINACIÓN
10. 10
Durante pruebas de producción de larga duración,
la presión es a menudo controlada por equipos y
las tasas son monitoreadas a largo plazo (meses y
años) para el análisis de las curvas de declinación.
Por lo tanto, el análisis de las curvas de declinación
permiten obtener diagnósticos de efectos a largo
plazo, como el volumen del yacimiento.
ANALISIS DE CURVAS DE
DECLINACIÓN
11. 11
•Pruebas de caída de presión (PDD)
•Pruebas de ascenso de presión (PBU)
•Pruebas de inyección
•Pruebas de falloff
•Pruebas de interferencia
•Drill Stem Test (DST)
TIPOS DE PRUEBAS
12. 12
En esta prueba un pozo que está estático, estable
y cerrado es abierto al flujo, a una tasa constante.
PRUEBAS DE CAIDA DE
PRESIÓN
13. 13
Es difícil hacer que el pozo fluya a tasa constante,
aun después de que ha estado (mas o menos)
estabilizado
•La condición inicial del pozo puede que no sea
estática o estable, especialmente si el pozo ha sido
perforado recientemente o ha estado previamente
en flujo.
PRUEBAS DE CAIDA DE
PRESIÓN
Desventajas
14. 14
Un PDD es un buen método para probar los límites
del yacimiento ya que el tiempo requerido para
observar la respuesta de un límite es largo y las
fluctuaciones operacionales en la tasa de flujo son
menos importantes sobre grandes periodos de
tiempo.
PRUEBAS DE CAIDA DE
PRESIÓN
Ventajas
15. 15
En esta prueba un pozo que ha estado fluyendo
(idealmente a tasa constante) es cerrado, y se
mide el aumento de la presión en el fondo del
pozo.
PRUEBAS DE ASCENSO DE
PRESIÓN
16. 16
•Puede ser difícil alcanzar una tasa de producción
constante antes de que el pozo sea cerrado. En
particular, puede ser necesario cerrar el pozo para
bajar la herramienta.
•La pérdida de producción mientras el pozo está
cerrado.
PRUEBAS DE ASCENSO DE
PRESIÓN - Desventajas
17. 17
La principal ventaja es que la condición requerida
de tasa constante es lograda fácilmente ya que el
pozo tiene una tasa de producción igual a cero.
PRUEBAS DE ASCENSO DE
PRESIÓN - Ventajas
18. 18
Esta prueba es idéntica a una PDD, excepto que el
flujo es hacia el pozo.
Las tasas de inyección son más fácilmente
controlables que las de producción, sin embargo el
análisis puede ser complejo si el fluido inyectado es
diferente del fluido original.
PRUEBAS DE INYECCIÓN
19. 19
En esta prueba se mide la declinación de la presión
después de una inyección. Conceptualmente es
idéntica a un PBU.
Al igual que la prueba de inyección el análisis es
complejo si el fluido inyectado es diferente al original.
PRUEBAS DE FALLOFF
20. 20
En esta prueba un pozo se pone en producción y la
presión se registra en un pozo (o pozos ) diferente(s).
Esta prueba es útil para caracterizar las propiedades
del yacimiento en una escala más grande que en una
prueba convencional.
Dado que los cambios de presión a una distancia
considerable del pozo productor son mucho mas
pequeños se requieren equipos sofisticados y tiempo
considerable.
PRUEBAS DE INTERFERENCIA
21. 21
En esta prueba se usa una herramienta especial
montada al final de la tubería de perforación.
En un DST la secuencia común es: producir, cerrar,
producir de nuevo y cerrar de nuevo.
Esta prueba por lo general es de corta duración ya
que, como el cierre se hace en el fondo, se evitan los
efectos del almacenamiento
DST
22. 22
Las pruebas de presión pueden ser usadas para
obtener:
•Presión promedio del yacimiento del área de drenaje
•Permeabilidad de la formación
•Daño
•Efectividad de una estimulación o tratamiento
•Conectividad entre pozos
•Estructuras geológicas
APLICACION
24. 24
LEY DE CONSERVACION
DE LA MASA
Fig. 2.1- Elemento de volumen sobre el cual
se aplica el balance de masa
pozo
( )ruru ρρ ∆+ ruρ
h
θ
r r∆
25. 25
Cantidad de masa que entra al sistema menos cantidad
masa que sale del sistema es igual a Acumulación de
masa en el sistema.
Aplicando esta ley al elemento de la Fig. 2.1,
simplificando y tomando límites cuando y
Se obtiene la ecuación de continuidad:
( ) ( )
t
u
1
r
∂
∂
−=
∂
∂ ρφ
ρr
rr
t∆ 0r →∆
(2-1)
27. 27
Consideramos un fluido de comprensibilidad
constante: un líquido, por ejemplo: petróleo o agua.
Ecuación de estado
T = cte. Proceso isotérmico luego, (2-4) es una
ecuación diferencial de 1er
grado, 1er
orden ordinaria:
integrando (2-4) se obtiene
El subíndice sc, se refiere a condiciones standard
TT
p
1
p
V
V
1
-c
∂
∂
=
∂
∂
=
ρ
ρ
(2-4)
ρ
ρρρ dcd;
d
dc == p
p
( ) ( )scppc
epp
−
== sc;- ρρ
ρ
ρ
sc
lnscc (2-5)
28. 28
El 2do
miembro de la ec. 2-1 puede ser escrito:
La ecuación (2-3) puede escribirse:
tr
pkr
rr ∂
∂=
∂
∂
∂
∂
ρφ
µ
ρ1
( )
estocon,
t∂
∂
=
∂
∂ ρ
φ
φρ
t
(2-3a)
29. 29
y considerando y constantes
Ecuación de difusividad en términos de
De la ecuación (2-5)
k µ
( )sc
p-pc
e
sc
ρρ=
(2-7)
∂
∂
=
∂
∂
+
∂
∂
tk
c
rr
1
r
t
2
2
ρφµρρ
Sustituyendo
r
p
∂
∂ de la ec. (2-5)
rcr
p
∂
∂=
∂
∂ ρ
ρ
1
(2-5)
(2-6)
ρ
30. 30
Obtenemos:
Suponiendo que los gradientes de presión
son pequeños
t
p
k
tc
r
p
c
r
p
r
1
r
p 2
2
2
∂
∂
=
∂
∂
+
∂
∂
+
∂
∂
φµ
Pongamos la ec. (2.3a) en función de
( )
t
sce
sc
pp
t ∂
∂−
=
∂
∂ p
cρ
ρ
p
0
(2-9)
0
r
p
2
≈
∂
∂
r
p
∂
∂
(2-8)
31. 31
y la ec. (2.9) puede escribirse
a esta ecuación linearizada se conoce como ecuación de
difusividad puede resolverse, para determinadas
condiciones de contorno e iniciales mediante métodos
analíticos.
∂
∂
=
∂
∂
+
∂
∂
t
p
k
tc
r
p
r
1
r
p
2
2 φµ (2.10)
k
tcφµ Inverso del coeficiente de difusividad
hidráulica.
32. 32
Las suposiciones inherentes a la ec. (2.9) son:
•Flujo radial en el pozo, el cual esta produciendo a través de
toda la formación
•Medio poroso homogéneo e isotrópico
•Espesor uniforme
∀φ y K constantes (independientes de la presión)
•Fluido de compresibilidad pequeña y constante
•Viscosidad constante
•Gradientes de presión pequeños
•Efectos gravitacionales y térmicos despreciables
•Flujo monofásico
33. 33
ANALISIS DIMENSIONAL
La importancia de este análisis es que simplifica
los modelos del yacimiento involucrando
parámetros (como k) de tal manera que se reduce
el numero de incógnitas.
La ventaja adicional es que las soluciones son
independientes del sistema de unidades
empleado.
Se asume que K, µ, φ, B y h son constantes.
34. 34
ANALISIS DIMENSIONAL
En unidades de campo
En unidades consistentes
k = permeabilidad (md)
h = espesor (feet)
pi = Presión inicial del yacimiento (psi)
pwf = Presión de fondo fluyendo (psi)
q = Tasa de producción (STB/d)
B = factor volumétrico de formación (res vol/std vol)
µ = viscosidad(cp)
35. 35
ANALISIS DIMENSIONAL
En unidades de campo
En unidades consistentes
t = tiempo (horas)
φ = porosidad
ct = compresibilidad total del sistema (/psi)
rw = radio del pozo (ft)
38. 38
EFECTO SKIN
El radio efectivo, es el radio más pequeño que el
pozo aparenta tener debido a la reducción en el
flujo causada por el efecto de daño.
41. 41
ALMACENAMIENTO
Aunque el pozo puede producir a tasa constante
en la cabeza del pozo, el flujo en el wellbore
desde el yacimiento puede no ser constante.
Este efecto es debido al almacenamiento.
El almacenamiento puede ser causado
principalmente por:
•Expansión del fluido
•Cambios en el nivel del líquido
42. 42
Expansión del fluido
Consideremos un PDD. Cuando el pozo se abre
al flujo, la presión en el wb cae. Esta caída causa
una expansión del fluido en el wb y por lo tanto la
primera producción no es proveniente del
yacimiento sino del fluido que está almacenado
en el wb.
A medida que el fluido se expande, el wb se
desocupa hasta que no puede fluir más y el flujo
será netamente del yacimiento.
Por lo tanto es el wb quien proporciona la mayor
cantidad de fluido durante este periodo.
43. 43
Cambio en el nivel de líquido
Consideremos un PDD. Cuando el pozo se
abre al flujo, la reducción en la presión
causa que el nivel de líquido en el anular
disminuya. El fluido del anular se mezcla
con el proveniente del yacimiento.
El nivel de líquido del anular es
generalmente capaz de suministrar mucho
mas fluido que el proveniente por
expansión, por lo tanto los efectos del
almacenamiento son usualmente mucho
mas importantes en un completamiento
como el mostrado.
47. 47
COEFICIENTE DE
ALMACENAMIENTO
El valor del coeficiente de almacenamiento pude ser
calculado a partir de:
Para el caso de expansión de fluidos.
Donde cw es la compresibilidad del fluido y Vw es el
volumen del wellbore
Para el caso del nivel del anular
disminuyendo.
Donde Aw es el área seccional del wb y ρ es la
densidad del fluido.
EJEMPLO 2.2
48. 48
COEFICIENTE DE
ALMACENAMIENTOEl almacenamiento es la principal fuente de ruido en la
interpretación de pruebas ya que disfraza la respuesta
del yacimiento. Para vencer este problema es
conveniente medir las tasas de flujo en fondo.
Del balance de materia, la presión en el wb es
directamente proporcional al tiempo dominado por el
almacenamiento.
EJEMPLO 2.3
Una gráfica log-log de presión vs tiempo, proporciona
una línea recta característica de pendiente unitaria.
50. 50
COEFICIENTE DE
ALMACENAMIENTO
La línea de pendiente unitaria continua hasta un tiempo
dado por la siguiente ecuación:
Sin embargo, el efecto del almacenamiento no finaliza
a este tiempo, hay un periodo (generalmente uno y
medio ciclos logarítmicos) durante el cual existe una
transición entre la respuesta del wellbore y la respuesta
del yacimiento.
Por lo tanto la respuesta del yacimiento no empezará
hasta:
EJEMPLO 2.3
52. 52
Fig. 2.2- Diagrama esquemático de un pozo en un yacimiento radial
mostrando los diferentes tipos de condiciones de contorno, para
tasa de flujo constante.
wr
h
∞→→ rcuandopp i
Caso de yacimiento infinito
Caso de yacimiento con
presión constante en el
limite exterior
ei
rrapp =→
w
r
1
kh2
qp
π
µ
=
∂
∂
wrr Caso de yacimiento
circular limitado
0=
∂
∂
err
p
q = constante
er
53. 53
I. Pozo produciendo a tasa de flujo constante
en un yacimiento infinito.
Condición inicial
El yacimiento se supone a una presión, pi , para t = 0
La solución se presenta en la Fig. 1
Pozo
(Condición contorno interior)
rw
Tasa de flujo constante
Limite exterior
(Condición contorno exterior)
INFINITO
54. 54
La solución a la ecuación de difusividad, para este caso
es:
( )
−−−=
4kt
t
c
i
E
2
1
kh2
q
ptr,p i
2rφµ
π
µ
( )
−−−=
0.00105kt
t
c
i
E
2
1
kh
141.2qB
ptr,p i
2rφµµ
La cual es conocida como SOLUCION DE LA LINEA
FUENTE
−−=
D
4t
2
D
r
i
E
2
1
D
p
( )
−+=
kt
t
c
i
E
kh
70.6qB
ptr,p i
2948 rφµµ
55. 55
Esta ecuación es válida para:
( )
−+=
kt
t
c
i
E
kh
70.6qB
ptr,p i
2948 rφµµ
k
rc
t
k
rc etwt
22
948
φµφµ
≤≤5
10*3.79
Se usa para calcular presiones más allá de la zona alterada.
56. 56
Si X ≤0.01 entonces :
( ) ( )
5772.0
1
ln
)781.1ln(
ln
−
=
−=
−≅−
x
x
xx γiE-
25≥
2
D
r
D
t
01.0
2948
≤
kt
r
t
cφµ
59. 59
Para tD/rD > 25, la solución de la integral exponencial
para rD = 1, puede ser aproximada por:
Al graficar la caída de presión vs log t se observa una
línea recta con pendiente
60. 60
El factor de daño puede ser obtenido a partir de la
diferencia entre pi y el intercepto de la línea recta.
Usualmente se emplea la siguiente ecuación:
El valor de P1hr debe ser tomado de la línea recta o la
extrapolación de la misma.
61. 61
Solución de un pozo de radio finito en un yacimiento
infinito.
Propiedades del gráfico (solución) de como función
de (ver Fig. 1)
es la localización donde se requiere la solución,
presiones adimensionales, generadas por el pozo activo.
La solución de la Línea Fuente (SLF) se considera de
radio infinitesimal, esto es:
D
p
2
DD
/rt
D
r
w
r ∞=⇒ D
r0,
1.
2.
62. 62
Las soluciones tienden a la SLF; luego
para usar la SLF para cualquier valor de
Todas las soluciones, para cualquier valor tienden
a la SLF para
Por lo tanto usar la solución de la línea fuente (SLF)
para cualquier localización , para
3.
4.
kh2
q
rr
pr0rlim
w
w
π
µ=
∂
∂
→
(en unidades
consistentes)
La condición de contorno en el pozo SLF es:
5.
20rD
≥
20rD
≥ 2
DD
/rt
D
r
25/rt 2
DD
≥
25/rt 2
DD
≥D
r
63. 63
6.
7.
Para valores de la SLF tiene una
aproximación logarítmica:
Para un pozo a tiempos pequeños (segundos,
minutos), se cumple que .
En consecuencia en la localización pozo usar la
aproximación logarítmica a la SLF.
252
D
/r
D
t ≥
+= 0.80907
r
t
ln
2
1
p
D
D
D 2
252
D
r/
D
t ≥
64. 64
Para un pozo real (con efecto de llene y efecto de daño,
skin) utilizar una fórmula modificada para incluir el
efecto “skin”:
que puede ser usada para pozos sin efecto de llene ó
para pozos con efecto de llene ( y “skin”) después que
desaparezcan los efectos (el efecto de llene es
perecedero, transitorio). El efecto skin para un pozo
fluyendo siempre esta presente.
La forma dimensional es:
S0.80907
r
t
ln
2
1
p
2
D
D
D
++=
( )
+−+= − S08723.3
2
wr
t
c
k
logtlog
hk
162.6qB
pp iwf
µφ
µ
8.
9.
65. 65
donde S viene dado por:
Estas dos ecuaciones se utilizan en el Análisis de
Pruebas de flujo (“ drawdown “)
+−= 23.3
2
wt
1hora
i
rc
k
log
m
wf
p-p
1.151S
φµ
69. 69
Este análisis está basado en la localización e
interpretación de la línea recta semilog (flujo
radial); sin embargo, es importante aclarar tener
en cuenta cuando finaliza el efecto del
almacenamiento para tener certeza del inicio de
la línea recta semilog.
ANALISIS SEMILOG
70. 70
1. Haga una grafica de ∆P vs t (log-log)
2. Determine el tiempo al cual finaliza la línea de
pendiente unitaria
3. Determine el tiempo 1 ½ ciclos después de que
finaliza la línea de pendiente unitaria. A este tiempo
se espera que empiece la línea recta semilog.
4. Haga una gráfica de p vs log t
5. Ubique la línea recta, empezando por el tiempo
determinado en el paso 3
6. Calcule la k, a partir de la pendiente
7. Estime el factor de daño, usando la presión a una
hora sobre la línea recta (no sobre los datos)
ANALISIS SEMILOG - Pasos
Ejemplo 2.6.1
73. 73
II. Yacimiento cerrado en el límite exterior,
q=constante en el pozo
Presenta tres (3) períodos de flujo:
(i) radial infinito (Aprox. Log a la SLF)
(ii) Transición
Depende de la posición del pozo en el área de drenaje:
más al centro menos duración del periodo de
transición.
79. 79
Figura 2.9. Factores de forma y comienzo de flujo semicontinuo para diferentes sistemas pozo- yacimiento.
80. 80
III.Yacimiento a presión constante en el
límite exterior, pozo produciendo a tasa
de flujo constante.
Se presentan tres (3) períodos de flujo
(i) Flujo radial infinito moderado por la aprox.
Logarítmica a la SLF.
(ii) Transición.
(iii) Flujo continuo a tiempos de flujo grandes.
Modelado por:
DeD
rlnp =
wr
er
ln
kh
141.2qB
-
wf
p
µ
ip=