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République Algérienne Démocratique et Populaire
Université Abou Bekr Belkaid
Département de Génie Civil
ETUDE D’UN PONT EN BETON PRECONTRAINT
soutenu le 04/07/2019
Par : HOUD ISLAM & DJELAD SOFIANE
Devant le jury composé de
Mr HOUTI F. (Président)
Mr OUDJEDI F. (Examinateur)
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Les pénétrantes prévues selon « le programme gouvernementale
dans le domaine des travaux publics (2015) ».
104/07/2019
Contexte de l’étude
La pénétrante de ghazouat
port/AEO (13/41Km).
Viaduc
PK4
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Plan De La Présentation
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02
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Etude d’un pont en béton précontrainte04/07/2019
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de l’ouvrage
404/07/2019
Présentation01
Implantation de l’ouvrage.01
504/07/2019
Présentation01
Les données naturelles
La nature du sol.
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Paramètre
Calcaire
h (g/cm3) Rc (nature) (MPa)
Valeur max, xmax 2,68 45,19
Valeur min, xmin 2,38 15,50
Valeur proposée 2,58 34.45
02
604/07/2019
N° de couche Type de sol code Epaisseur(m)
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3 Calcaire Ca Non exposé
02
Superstructure
704/07/2019
Superstructure02
Prédimensionnement
Tablier
Etude
de
trafic
Calcul TJMA
La
largeur
du
tablier
15m pour
chaque
chaussée
Utiliser le DTRF
(ICTAAL)
Nombre
de voies
par
chaussé
2 x 3 voies
01
804/07/2019
Superstructure02
Prédimensionnement
Les éléments du tablier :
Choisir la travée la plus défavorable (la
plus longue)
Utiliser la largeur de chaussée
adaptée par ICTAAL (15m).
Respecter le
règlement SETRA
01
904/07/2019
Superstructure02
Charges et Surcharges
Charges Permanentes
Charges G (KN/ml) G(KN)
Les poutres 136.22 5000.63
Les entretoises - 177
L’hourdis 93.75 3441.56
Les corniches 10.40 381.78
L’étancheïté 1.01 37.07
Le revêtement 29.24 1073.40
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Les gardes–corps 2 73.42
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Type de charge valeurs
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Système de charge B
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Système Br 104.1KN
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Charges
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Fascicule 61 Titre 2
02
1104/07/2019
Superstructure02
La modélisation
C
B A
Les sollicitations de calcul
B
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Le poids propre
C
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Les charges routières
A
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03
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Superstructure02
La modélisation
Les sollicitations de calcul
CSI
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v2014
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Bridge
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03
1304/07/2019
Superstructure02
La modélisation
Les sollicitations de calcul
Les
sollicitations
de calcul
01
02
03
Le moment max a l’ELU
Mmax = 12.364MN.m
(Du à la charge AL « Poutre 5»)
Le moment max a l’ELS
Mmax = 9.199MN.m
(Du à la charge AL « Poutre
5»)
L’effort tranchant max a l’ELU
Vmax = 1.549 MN
(Du à la charge Bc E « poutre3 »)
03
1404/07/2019
Superstructure02
La poutre en béton précontraint
Méthodologie de l’étude
Le principe
général
de calcul pour les
poutres en béton
précontraint.
04
Calcul des pertes de la
précontrainte.
Justification de la flexion à
l’ELS (en deux phases)
Déterminer la quantité de
précontrainte
Justification de la flexion à
l’ELU (en deux phases)
Calcul du ferraillage passif et
justification vis-à-vis l’effort
tranchant
1504/07/2019
Superstructure02
La poutre en béton précontraint
Déterminer la quantité de précontrainte
Détermination du nombre de câbles
Valeur maximale de la tension à l’origine
(on prend en compte 25% de pertes)
P=max(Psous, Psur)
Choisir le procédé à suivre
sélectionner un type de câble.
04
1604/07/2019
Le procédé de FREYSSINET et
les câbles de type 12T15
P=Psur= 5.3572 MPa
σp0 = min(0.8fprg , 0.9fpeg )
σp0 = 1487.7 MPa
n= P0/P
P0 = 7.8783 MN , P = 2.6778 MN
n=2.94 => 3 câbles
Superstructure02
La poutre en béton précontraint
Justification de la flexion a l’ELS
P1 = 1,02 P0 -0,80 ΔP
P2 = 0,98 P0 -1,20 ΔP Phase IIPhase I
Phase Comb. Fibre P1 P2
I Rare
Sup 24.67 26.40
Inf -7.66 -13.20
II
Quasi-
permanen
te
Sup 2.73 3.48
Inf 10.63 6.19
Fréquente
Sup 5.56 6.31
Inf 4.53 0.09
Rare
Sup 7.45 8.20
Inf 0.46 -3.97
Quasi-permanente :
P+G
Fréquente :
P+G+0.72Q
Rare :
P+G+1.2Q
Rare :
P+G+1.2Q
04
1704/07/2019
Superstructure02
La poutre en béton précontraint
Justification de la flexion a l’ELU
Phase IIPhase I Ap≥F/ϭ3
Ap =0.0054m2 >
0.0042m2
CV
Ap =0.0054m2 >
0.0051m2
CV
04
1804/07/2019
Superstructure02
La poutre en béton précontraint
Calcul des pertes de la précontrainte
Perte
Différée Instantanée
frottement
Raccourcissement
du béton
Retrait du béton
Fluage du béton
Relaxation des
aciers
04
0.51%
0.45%
24.91%
1904/07/2019
13%
7.88%
0.98%
1.88%
recul
D’ancrage
Superstructure02
La poutre en béton précontraint
Calcul du ferraillage passif
Armature
de peau
Armature
verticale
Armature
longitudin
ale
As =8.8 8cm2
A=18.85cm2> As => CV
Amin ≤ As ≤ Amax
Amax=341.1cm2
Amin=18.26cm2
Amin ≤ 61.02 (54T12)≤ Amax
=> CV
04
2004/07/2019
Cadre de
HA12
Superstructure02
La poutre en béton précontraint
Justification vis-à-vis l’effort tranchant
Phase IIPhase I At
Ʈ
2T12 + 2T14
5.34 cm2>At=5.11cm2
CV
2T12 + 2T14
5.34 cm2>At=3.22cm2
CV
04
2104/07/2019
Superstructure02
L’hourdis
Les résultats de la modélisation
ELU ELS
Appui Travée Appui Travée
M11(KN.m) - 59.98 90.32 - 44.7 67.72
M22(KN.m) - 56.41 131.32 - 32.7 98.42
ELU ELS (KN)
V13(KN) 209.75 156.92
V23(KN) 250.61 187.82
05
2204/07/2019
Superstructure02
L’hourdis
Calcul du ferraillage à l’ELU
h=25cm
b=100cm
d=22.5cm
d’=2.5cm
En travée En appui
Sens
transversal
Sens
longitudinal
Sens
transversal
Sens
longitudinal
Mu(MN.m) 0.132 0.090 0.056 0.06
m(MN.m) 0.17 0.116 0.072 0.077
a(m) 0.234 0.154 0.093 0.1
Z(m) 0.204 0.211 0.216 0.216
As(cm2) 14.88 9.81 5.96 6.83
05
2304/07/2019
Superstructure02
L’hourdis
Justification a l’ELS
En travée En appui
Sens
transversal
Sens
longitudinal
Sens
transversal
Sens
longitudinal
Ast 6T20 6T16 5T16 5T16
Ast(cm2) 18.84 12.06 10.05 10.05
Ms(MN.m) 0.098 0.068 0.033 0.045
X(cm) 11.328 9.787 8.277 9.013
I(m4) 0.000837 0.000617 0.000432 0.000518
sst (MPa) 196.21 191.03 162.62 175.74
sbc (MPa) 13.26 10.78 6.31 7.83
05
2404/07/2019
Superstructure02
L’hourdis
Justification vis-à-vis l’effort tranchant
Longitudinalement TransversalementƮu ≤ Ʈadm
Ʈu= 0.92 MPa ≤ Ʈadm=2.7MPa Ʈu= 1.11MPa ≤ Ʈadm=2.7MPa
CV CV
05
2504/07/2019
En appui En travée
Superstructure02
L’entretoise
La modélisation des entretoises
En travée En appui
ELU(MN.m) 1.02 0.34
ELS(MN.m) 0.70 0.25
05
2604/07/2019
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L’entretoise
Le ferraillage à l’ELU et la justification à l’ELS
En travée En appui
Ms(MN.m) 0.7 0.25
Ast(cm2) 25.12 (8T20) 9.42 (4T16)
X(m) >34.26 >21.26
I(m4) >0.206 >0.105
sbc(MPa) >5.41 >4.02
sst(MPa) >194.53 >189.62
06
2704/07/2019
Superstructure02
Les appareils d’appuis
Méthodologie de l’étude
Choisir le type d’appareil
et le dimensionner.
Calculer les efforts horizontaux
en tête des appuis.
Les répartitions des efforts
horizontaux
Vérification des contraintes
admissibles
07
2804/07/2019
Superstructure02
Les appareils d’appuis
Choisir le type d’appareil et le dimensionner
N=1.641 MNB.04 Setra(1975)
300 x 400 x 4 x[12+ 3]
L’appareil d’appui à choisir est en
élastomère fretté .
07
2904/07/2019
Superstructure02
Les appareils d’appuis
Calcul des déplacements horizontaux
Total des variations
linéaires
Déplacement dus a
la température
Déplacement dus
au fluage
Déplacement dus
au retrait
Courte durée Longue durée
Δlmin(mm) -17.88 -16.48
Δlmax(mm) 4.9 3.5
07
3004/07/2019
Superstructure02
Les appareils d’appuis
Les répartitions des efforts horizontaux
Appuis C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2
Hfr(t) 5.69 9.82 8.79 7.54 4.13 4.39 4.39 9.46 11.7 6.04
Appuis C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2
Xi 65,59 28,86 7,67 43,84 79,69 84,54 48,73 12,81 23,11 58,93
ΔLi 0,008 0,0035 0,00093 0,0053 0,0097 0,010 0,0059 0,0015 0,0028 0,0072
Hvlt (t) 12,65 11,13 2.95 16.91 30.73 32,61 18.79 4,94 8.91 11.36
07
3104/07/2019
Superstructure02
Les appareils d’appuis
Vérification des contraintes admissibles
Sollicitations sous compression Sollicitations sous distorsion
Ʈn < 2800 KN/m2
Ʈn = 2698.44 KN/m2 < 2800KN/m2
CV
Ʈn < 0.5 x G =450KN/m2
Ʈn = 309 KN/m2 < 450KN/m2
CV
07
3204/07/2019
Superstructure02
Les appareils d’appuis
Vérification des contraintes admissibles
Condition de non glissement
Sécurité au flambement
…CV
…CV
07
3304/07/2019
Superstructure02
Etude sismique
Méthodologie de l’étude
Chaussée Travée Fx(t) Fy(t) Fz(t)
Droit
1=>4 467.29 535.82
674.32
4=>8 459.27 525.04
Gauche
1=>4 481.23 545.83
4=>8 459.27 525.04
Classification des ponts Groupe 2
Classification de zone sismique Zone I
Coefficient d’accélération de zone A=0.12(g)
Classification des sites catégorie S2
08
3404/07/2019
Superstructure02
Etude sismique
Résultats de l’étude
C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2
E1(t) 137,716 211,227 197,234 177,006 124,0995 125,2939 125,294 199,302 230,135 139,06
E2(t) 131,343 212,237 206,985 190,189 151,7495 153,53613 153,536 204,358 220,925 132,769
E3(t) 178,281 213,913 209,472 200,928 179,8483 180,53623 180,536 209,343 220,282 178,921
C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2
E1(t) 140,389 198,301 215,326 166,433 109,8942 111,18529 127,865 204,3 233,536 142,199
E2(t) 133,299 209,272 212,762 184,343 138,636 140,61129 156,293 208,49 224,599 135,132
E3(t) 179,35 210,246 214,98 197,139 173,544 174,29774 181,766 211,45 221,914 180,19
E1 = Fx + (0.3Fy) + (0.3Fz)
E2 = Fy + (0.3Fx) + (0.3Fz)
E3 = Fz + (0.3Fx) + (0.3Fy)
08
3504/07/2019
03
Infrastructure
3604/07/2019
Infrastructure03
Le chevêtre
Appui travée
M(KN.m) T(KN) M(KN.m) T(KN)
ELU 14.72 6.59 7.58 3.47
ELS 10.94 4.9 5.63 2.58
Modélisation
Pu = 1.35 [PT+ P(1,2) + G(1,2)] + 1.6PAL
PS = PT + P(1,2) + G(1,2) + 1.2PAL
P =>
01
3704/07/2019
Infrastructure03
Le chevêtre
Calcul du ferraillage
Justification à l’ELS
le logiciel « SOCOTEC »,
Ast =208cm2
26T32 10 nappes de 13T14
…CV
Justification aux efforts
tranchants
=> cadres de T12, esp= 30cm
…CV
01
3804/07/2019
Infrastructure03
Les piles
Dimensions des piles
Etude de flambement
Section pleine Section creuse
Hmax(m) 14.75 40.25
If(m4) 10.42 28.46
i(m3) 0.5196 1.1426
l 20.05 24.91
20.05 < 24.91< 50 => il n’y a pas de risque de flambement.
02
3904/07/2019
Pile pleine Pile creuse
Infrastructure03
Les piles
Calcul du ferraillage
ELU : 1.35G + 1.6A(L) + 1.6Qfr + 0.8Qvl
ELS : G + 1.2A(L) + 1.2Qfr + 0.6Qvl
ELA : G + 1.2A(L) + 1.2Qfr + 0.6Qvl
(RPOA,2008)
02
4004/07/2019
Infrastructure03
La culée
Méthodologie de calcul
0102
04
03
01 02
0403
Evaluation des charges
agissant sur la culée
Poids propre
Charge de remblais statique et
dynamique
Vérification de la stabilité
de la culée
Phase I a l’ELU
Phase I I a l’ELS
Phase III a l’ELA
Calcul des sollicitations
pour chaque élément
de culée
Calcul de ferraillage
pour chaque élément
de culée.
03
4104/07/2019
Infrastructure03
La culée
Calcul de ferraillage
L’élément Moment (KN.m)
Mur garde grève 35
La dalle de transition 140.41
Le corbeau 292.8
03
4204/07/2019
Mur garde
grève
Mur en
retour
Le corbeau
Mur de
front
Semelle
de liaison
Infrastructure03
Les fondations
La semelle de liaison ( sous la pile)
Pieux A(m) B(m) H(m) d(m)
ɸ(m) N
6.0 13.5 2.0 1.9
1.2 8.0
ELU ELS
R(MN) 5.76 4.26
T(MN) 3.79 2.81
Ast(cm2) 165.78 122.9
04
4304/07/2019
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Les fondations
Etude des pieux
ELU ELS ELA
N(KN) 37408.5 27741 25658
M(KN.m) 17357.8 13018.3 1877.56
Réactions des pieux
Calcul du ferraillage
ELU ELS ELA
R
(MN)
Min 3.58 2.66 2.02
max 5.76 4.28 4.38
04
4404/07/2019
04
Conclusion
4504/07/2019
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Pont en Béton Précontraint:Présentation PFE(Pk4)

  • 2. République Algérienne Démocratique et Populaire Université Abou Bekr Belkaid Département de Génie Civil ETUDE D’UN PONT EN BETON PRECONTRAINT soutenu le 04/07/2019 Par : HOUD ISLAM & DJELAD SOFIANE Devant le jury composé de Mr HOUTI F. (Président) Mr OUDJEDI F. (Examinateur) Mr TALEB O. (Encadreur) Mr BELHADJI A. (Encadreur)
  • 3. Les pénétrantes prévues selon « le programme gouvernementale dans le domaine des travaux publics (2015) ». 104/07/2019 Contexte de l’étude
  • 4. La pénétrante de ghazouat port/AEO (13/41Km). Viaduc PK4 204/07/2019
  • 5. Plan De La Présentation 01 Présentation du projet 03 Infrastructure 04 Conclusions 02 Superstructure Etude d’un pont en béton précontrainte04/07/2019
  • 8. Présentation01 Les données naturelles La nature du sol. Les caractérisations physiques et mécaniques de la roche. Paramètre Calcaire h (g/cm3) Rc (nature) (MPa) Valeur max, xmax 2,68 45,19 Valeur min, xmin 2,38 15,50 Valeur proposée 2,58 34.45 02 604/07/2019 N° de couche Type de sol code Epaisseur(m) 1 Grave argileux GA 1. 12.0 2 Tuf calcaire Tuf 1. 2.5 3 Calcaire Ca Non exposé
  • 11. Superstructure02 Prédimensionnement Les éléments du tablier : Choisir la travée la plus défavorable (la plus longue) Utiliser la largeur de chaussée adaptée par ICTAAL (15m). Respecter le règlement SETRA 01 904/07/2019
  • 12. Superstructure02 Charges et Surcharges Charges Permanentes Charges G (KN/ml) G(KN) Les poutres 136.22 5000.63 Les entretoises - 177 L’hourdis 93.75 3441.56 Les corniches 10.40 381.78 L’étancheïté 1.01 37.07 Le revêtement 29.24 1073.40 Les dispositifs de retenue 1.20 44.05 Les gardes–corps 2 73.42 La charge totale 10228.91 G= A x M 02 1004/07/2019
  • 13. Superstructure02 Charges et Surcharges Surcharges routières Type de charge valeurs Système de charge Al < 4500 KN Système de charge B Système Bc 1819.4KN Système Br 104.1KN Système Bt 665.6KN Efforts annexes aux systèmes A et B Efforts de freinage dû à Al 155.54KN dû à B 300KN Forces centrifuges 263.2KN Charges militaires Mc120 2×(95.12KN/m2) Charges exceptionnelles Le convoi-type D 2×(38.57KN/m2) Le convoi-type E 2×(40.4KN/m2) Le convoi-type D240 40.32KN/m2 Charges accidentelles Charges du vent 2KN/m2 Fascicule 61 Titre 2 02 1104/07/2019
  • 14. Superstructure02 La modélisation C B A Les sollicitations de calcul B Charges statiques Le poids propre C Charges roulantes Les charges routières A Géométries Le prédimensionement D Sollicitations Comment peut-on les calculer? 03 1204/07/2019
  • 15. Superstructure02 La modélisation Les sollicitations de calcul CSI SAP2000 v2014 CSI Bridge v2020 03 1304/07/2019
  • 16. Superstructure02 La modélisation Les sollicitations de calcul Les sollicitations de calcul 01 02 03 Le moment max a l’ELU Mmax = 12.364MN.m (Du à la charge AL « Poutre 5») Le moment max a l’ELS Mmax = 9.199MN.m (Du à la charge AL « Poutre 5») L’effort tranchant max a l’ELU Vmax = 1.549 MN (Du à la charge Bc E « poutre3 ») 03 1404/07/2019
  • 17. Superstructure02 La poutre en béton précontraint Méthodologie de l’étude Le principe général de calcul pour les poutres en béton précontraint. 04 Calcul des pertes de la précontrainte. Justification de la flexion à l’ELS (en deux phases) Déterminer la quantité de précontrainte Justification de la flexion à l’ELU (en deux phases) Calcul du ferraillage passif et justification vis-à-vis l’effort tranchant 1504/07/2019
  • 18. Superstructure02 La poutre en béton précontraint Déterminer la quantité de précontrainte Détermination du nombre de câbles Valeur maximale de la tension à l’origine (on prend en compte 25% de pertes) P=max(Psous, Psur) Choisir le procédé à suivre sélectionner un type de câble. 04 1604/07/2019 Le procédé de FREYSSINET et les câbles de type 12T15 P=Psur= 5.3572 MPa σp0 = min(0.8fprg , 0.9fpeg ) σp0 = 1487.7 MPa n= P0/P P0 = 7.8783 MN , P = 2.6778 MN n=2.94 => 3 câbles
  • 19. Superstructure02 La poutre en béton précontraint Justification de la flexion a l’ELS P1 = 1,02 P0 -0,80 ΔP P2 = 0,98 P0 -1,20 ΔP Phase IIPhase I Phase Comb. Fibre P1 P2 I Rare Sup 24.67 26.40 Inf -7.66 -13.20 II Quasi- permanen te Sup 2.73 3.48 Inf 10.63 6.19 Fréquente Sup 5.56 6.31 Inf 4.53 0.09 Rare Sup 7.45 8.20 Inf 0.46 -3.97 Quasi-permanente : P+G Fréquente : P+G+0.72Q Rare : P+G+1.2Q Rare : P+G+1.2Q 04 1704/07/2019
  • 20. Superstructure02 La poutre en béton précontraint Justification de la flexion a l’ELU Phase IIPhase I Ap≥F/ϭ3 Ap =0.0054m2 > 0.0042m2 CV Ap =0.0054m2 > 0.0051m2 CV 04 1804/07/2019
  • 21. Superstructure02 La poutre en béton précontraint Calcul des pertes de la précontrainte Perte Différée Instantanée frottement Raccourcissement du béton Retrait du béton Fluage du béton Relaxation des aciers 04 0.51% 0.45% 24.91% 1904/07/2019 13% 7.88% 0.98% 1.88% recul D’ancrage
  • 22. Superstructure02 La poutre en béton précontraint Calcul du ferraillage passif Armature de peau Armature verticale Armature longitudin ale As =8.8 8cm2 A=18.85cm2> As => CV Amin ≤ As ≤ Amax Amax=341.1cm2 Amin=18.26cm2 Amin ≤ 61.02 (54T12)≤ Amax => CV 04 2004/07/2019 Cadre de HA12
  • 23. Superstructure02 La poutre en béton précontraint Justification vis-à-vis l’effort tranchant Phase IIPhase I At Ʈ 2T12 + 2T14 5.34 cm2>At=5.11cm2 CV 2T12 + 2T14 5.34 cm2>At=3.22cm2 CV 04 2104/07/2019
  • 24. Superstructure02 L’hourdis Les résultats de la modélisation ELU ELS Appui Travée Appui Travée M11(KN.m) - 59.98 90.32 - 44.7 67.72 M22(KN.m) - 56.41 131.32 - 32.7 98.42 ELU ELS (KN) V13(KN) 209.75 156.92 V23(KN) 250.61 187.82 05 2204/07/2019
  • 25. Superstructure02 L’hourdis Calcul du ferraillage à l’ELU h=25cm b=100cm d=22.5cm d’=2.5cm En travée En appui Sens transversal Sens longitudinal Sens transversal Sens longitudinal Mu(MN.m) 0.132 0.090 0.056 0.06 m(MN.m) 0.17 0.116 0.072 0.077 a(m) 0.234 0.154 0.093 0.1 Z(m) 0.204 0.211 0.216 0.216 As(cm2) 14.88 9.81 5.96 6.83 05 2304/07/2019
  • 26. Superstructure02 L’hourdis Justification a l’ELS En travée En appui Sens transversal Sens longitudinal Sens transversal Sens longitudinal Ast 6T20 6T16 5T16 5T16 Ast(cm2) 18.84 12.06 10.05 10.05 Ms(MN.m) 0.098 0.068 0.033 0.045 X(cm) 11.328 9.787 8.277 9.013 I(m4) 0.000837 0.000617 0.000432 0.000518 sst (MPa) 196.21 191.03 162.62 175.74 sbc (MPa) 13.26 10.78 6.31 7.83 05 2404/07/2019
  • 27. Superstructure02 L’hourdis Justification vis-à-vis l’effort tranchant Longitudinalement TransversalementƮu ≤ Ʈadm Ʈu= 0.92 MPa ≤ Ʈadm=2.7MPa Ʈu= 1.11MPa ≤ Ʈadm=2.7MPa CV CV 05 2504/07/2019 En appui En travée
  • 28. Superstructure02 L’entretoise La modélisation des entretoises En travée En appui ELU(MN.m) 1.02 0.34 ELS(MN.m) 0.70 0.25 05 2604/07/2019
  • 29. Superstructure02 L’entretoise Le ferraillage à l’ELU et la justification à l’ELS En travée En appui Ms(MN.m) 0.7 0.25 Ast(cm2) 25.12 (8T20) 9.42 (4T16) X(m) >34.26 >21.26 I(m4) >0.206 >0.105 sbc(MPa) >5.41 >4.02 sst(MPa) >194.53 >189.62 06 2704/07/2019
  • 30. Superstructure02 Les appareils d’appuis Méthodologie de l’étude Choisir le type d’appareil et le dimensionner. Calculer les efforts horizontaux en tête des appuis. Les répartitions des efforts horizontaux Vérification des contraintes admissibles 07 2804/07/2019
  • 31. Superstructure02 Les appareils d’appuis Choisir le type d’appareil et le dimensionner N=1.641 MNB.04 Setra(1975) 300 x 400 x 4 x[12+ 3] L’appareil d’appui à choisir est en élastomère fretté . 07 2904/07/2019
  • 32. Superstructure02 Les appareils d’appuis Calcul des déplacements horizontaux Total des variations linéaires Déplacement dus a la température Déplacement dus au fluage Déplacement dus au retrait Courte durée Longue durée Δlmin(mm) -17.88 -16.48 Δlmax(mm) 4.9 3.5 07 3004/07/2019
  • 33. Superstructure02 Les appareils d’appuis Les répartitions des efforts horizontaux Appuis C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2 Hfr(t) 5.69 9.82 8.79 7.54 4.13 4.39 4.39 9.46 11.7 6.04 Appuis C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2 Xi 65,59 28,86 7,67 43,84 79,69 84,54 48,73 12,81 23,11 58,93 ΔLi 0,008 0,0035 0,00093 0,0053 0,0097 0,010 0,0059 0,0015 0,0028 0,0072 Hvlt (t) 12,65 11,13 2.95 16.91 30.73 32,61 18.79 4,94 8.91 11.36 07 3104/07/2019
  • 34. Superstructure02 Les appareils d’appuis Vérification des contraintes admissibles Sollicitations sous compression Sollicitations sous distorsion Ʈn < 2800 KN/m2 Ʈn = 2698.44 KN/m2 < 2800KN/m2 CV Ʈn < 0.5 x G =450KN/m2 Ʈn = 309 KN/m2 < 450KN/m2 CV 07 3204/07/2019
  • 35. Superstructure02 Les appareils d’appuis Vérification des contraintes admissibles Condition de non glissement Sécurité au flambement …CV …CV 07 3304/07/2019
  • 36. Superstructure02 Etude sismique Méthodologie de l’étude Chaussée Travée Fx(t) Fy(t) Fz(t) Droit 1=>4 467.29 535.82 674.32 4=>8 459.27 525.04 Gauche 1=>4 481.23 545.83 4=>8 459.27 525.04 Classification des ponts Groupe 2 Classification de zone sismique Zone I Coefficient d’accélération de zone A=0.12(g) Classification des sites catégorie S2 08 3404/07/2019
  • 37. Superstructure02 Etude sismique Résultats de l’étude C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2 E1(t) 137,716 211,227 197,234 177,006 124,0995 125,2939 125,294 199,302 230,135 139,06 E2(t) 131,343 212,237 206,985 190,189 151,7495 153,53613 153,536 204,358 220,925 132,769 E3(t) 178,281 213,913 209,472 200,928 179,8483 180,53623 180,536 209,343 220,282 178,921 C1 P1 P2 P3 P4 P4 P5 P6 P7 C2 E1(t) 140,389 198,301 215,326 166,433 109,8942 111,18529 127,865 204,3 233,536 142,199 E2(t) 133,299 209,272 212,762 184,343 138,636 140,61129 156,293 208,49 224,599 135,132 E3(t) 179,35 210,246 214,98 197,139 173,544 174,29774 181,766 211,45 221,914 180,19 E1 = Fx + (0.3Fy) + (0.3Fz) E2 = Fy + (0.3Fx) + (0.3Fz) E3 = Fz + (0.3Fx) + (0.3Fy) 08 3504/07/2019
  • 39. Infrastructure03 Le chevêtre Appui travée M(KN.m) T(KN) M(KN.m) T(KN) ELU 14.72 6.59 7.58 3.47 ELS 10.94 4.9 5.63 2.58 Modélisation Pu = 1.35 [PT+ P(1,2) + G(1,2)] + 1.6PAL PS = PT + P(1,2) + G(1,2) + 1.2PAL P => 01 3704/07/2019
  • 40. Infrastructure03 Le chevêtre Calcul du ferraillage Justification à l’ELS le logiciel « SOCOTEC », Ast =208cm2 26T32 10 nappes de 13T14 …CV Justification aux efforts tranchants => cadres de T12, esp= 30cm …CV 01 3804/07/2019
  • 41. Infrastructure03 Les piles Dimensions des piles Etude de flambement Section pleine Section creuse Hmax(m) 14.75 40.25 If(m4) 10.42 28.46 i(m3) 0.5196 1.1426 l 20.05 24.91 20.05 < 24.91< 50 => il n’y a pas de risque de flambement. 02 3904/07/2019 Pile pleine Pile creuse
  • 42. Infrastructure03 Les piles Calcul du ferraillage ELU : 1.35G + 1.6A(L) + 1.6Qfr + 0.8Qvl ELS : G + 1.2A(L) + 1.2Qfr + 0.6Qvl ELA : G + 1.2A(L) + 1.2Qfr + 0.6Qvl (RPOA,2008) 02 4004/07/2019
  • 43. Infrastructure03 La culée Méthodologie de calcul 0102 04 03 01 02 0403 Evaluation des charges agissant sur la culée Poids propre Charge de remblais statique et dynamique Vérification de la stabilité de la culée Phase I a l’ELU Phase I I a l’ELS Phase III a l’ELA Calcul des sollicitations pour chaque élément de culée Calcul de ferraillage pour chaque élément de culée. 03 4104/07/2019
  • 44. Infrastructure03 La culée Calcul de ferraillage L’élément Moment (KN.m) Mur garde grève 35 La dalle de transition 140.41 Le corbeau 292.8 03 4204/07/2019 Mur garde grève Mur en retour Le corbeau Mur de front Semelle de liaison
  • 45. Infrastructure03 Les fondations La semelle de liaison ( sous la pile) Pieux A(m) B(m) H(m) d(m) ɸ(m) N 6.0 13.5 2.0 1.9 1.2 8.0 ELU ELS R(MN) 5.76 4.26 T(MN) 3.79 2.81 Ast(cm2) 165.78 122.9 04 4304/07/2019
  • 46. Infrastructure03 Les fondations Etude des pieux ELU ELS ELA N(KN) 37408.5 27741 25658 M(KN.m) 17357.8 13018.3 1877.56 Réactions des pieux Calcul du ferraillage ELU ELS ELA R (MN) Min 3.58 2.66 2.02 max 5.76 4.28 4.38 04 4404/07/2019