Fórmulas y tablas para cálculos de perforación

C=
B + R ( T+ t )
M
Ph=
D X P
10
Pf = Ph + PTP

PEMEX EXPLORACIÓN Y PRODUCCIÓNPEMEX EXPLORACIÓN Y PRODUCCIÓN
UNIDAD DE PERFORACIÓN Y
MANTENIMIENTO DE POZOS
I
M.I. Pedro Javier Caudillo Márquez
Subdirector de la Unidad de Perforación y
Mantenimiento de Pozos
Ing. Juan Antonio Silva Romo
Gerente de Control de Operación y Evaluación
M.I. Juan Alfredo Ríos Jiménez
Gerente de Estrategias de Ingeniería
Ing. Mario Ernesto Rivera Velázquez
Gerente de Sistema Integral de Protección
Ambiental y Calidad
Ing Carlos Enrique Becerra Schulz
Gerente de Administración y Finanzas
Ing. Ricardo Ramírez Lara
Subgerente de Perforación y Mantenimiento de
pozos
Técnico. Fernando Cruz Garduza
Superintendente de plataforma
D i r e c t o r i o

II
r e f a c i oP
“Cuando se tiene calidad, todo lo demás es una
consecuencia”.
La calidad no la dan las maquinas, ni los sistemas, ni
tampoco las estructuras organizacionales.
La calidad la dan las personas.
Ciertamente que nuestro país es muy joven, pero también
estoy convencido que ya está en edad de que sus
integrantes actúen con madurez y responsabilidad.
Tenemos muchos problemas que en mayor o menor grado
nos aquejan, alguno de ellos son muy viejos y aun los
seguimos cargando, sin embargo, quiero referirme a uno
solo, que, considero es el que más daño nos ha causado. El
paternalismo.
El paternalismo es el enemigo de la responsabilidad: nos ha
enseñado a depender de los demás y con esto es lo que
hemos aprendido: es lo mismo que nos empeñamos en
enseñar.

Existen organizaciones que se han especializado en
promover la calidad y prácticamente en todas las
empresas se hacen esfuerzos por lograr lo mismo: la
realidad es que a pesar de todos estos intentos, pienso que
estamos aun muy lejos de lograr el nivel de calidad, que
exige nuestro mundo actual.
Volviendo al punto de partida, yo creo que lo que está
pasando es que en las empresas están tratando de lograr la
calidad, en base al diseño del sistema, a definir normas y a
corregir los cuadros organizacionales, esto está bien pero
mientras no se consiga que las personas que participen en
las labores se comprometan consigo mismas y con lo que
hacen, todo lo que se intente resulta en vano.
La calidad no debe considerarse como un tema de moda,
debe de ser algo elevado al nivel de una filosofía y
reconocer que en ello está en juego el prestigio de las
personas y de las empresas.
La calidad implica un cambio total de actitud, es un nueva
manera de ser y pensar, es actuar de forma y fondo
diferente y es crear un nuevo estilo de vida, el nivel da
calidad que estoy seguro, todos deseamos, no se podrá
lograr de la noche a la mañana es ciertamente una labor
que nos llevará años alcanzar, sin embargo hay que
comenzar poniendo en ello todo nuestro empeño.
III

Debe de ser una acción integral del ejecutivo, del vendedor,
de la secretaria, del cobrador, del estudiante, del maestro,
del chofer, del obrero, del funcionario, y en fin, de todos
quienes estamos involucrados en producir bienes muebles,
así como de los que ofrecemos servicios a la comunidad.
IV

1
N D I C E
INTRODUCCIÓN
CAPITULO I
1.- Presión hidrostática.......................................
2.- Volumen de acero.........................................
3.- Velocidad anular............................................
4.- Capacidad en tubería, agujeros y espacio
anular..........................................................
5.- Cantidad de barita para densificar el fluido de
perforación (fórmula y método práctico)........
6.- Peso de tubería flotada..................................
7.- Densidad que se obtiene al mezclar dos o más
fluidos de diferentes densidades.....................
8.- Volumen de aceite (diesel) para emulsionar el
fluido de perforación inicialmente....................
9.- Volumen de aceite para aumentar la emulsión..
10.- Cantidad de agua o aceite necesaria para
disminuir la densidad....................................
11.- Cantidad de agua necesaria para disminuir el
% de sólidos en exceso....................... ........
12.- Para convertir % en peso a p. p. m. de NaCl....
13.- Concentración para preparar un lodo base-agua
bentonítico..................................................
14.- Para convertir cloruros a sal...........................
15.- Cloruros (Cl-)...............................................
16.- Velocidad anular óptima para rangos normales
de diámetros de agujeros y pesos de lodo........
17.- Caballos de potencia hidráulica.......................
I
PAG.
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16
16
16
17

2
18.- Cálculo de diámetro de toberas......................
19.- Caída de presión en flujo turbulento...............
20.- Densidad de circulación o equivalente.............
21.- Caída de presión en flujo laminar en el espacio
anular.........................................................
22.- Número de lingadas para sacar para llenar el
pozo...........................................................
23.- Capacidad acarreadora de los fluidos...............
24.- Número de emb./min, cuando se requiere un
determinado gasto........................................
25.- Gasto requerido para una velocidad anular.......
26.- Peso de un tubo (Parte lisa)...........................
27.- Diámetro interno de un tubo..........................
28.- Resistencia a la tensión de un tubo................
29.- Máximo peso disponible para la barrena..........
30.- Longitud o tramos de lastrabarrenas (D.C.)
para perforar................................................
31.- Punto neutro................................................
32.- Área transversal de un tubo...........................
33.- Diámetro de un tambor.................................
34.- Servicio realizado por un cable.......................
35.- Carga máxima permisible en las líneas............
36.- Equivalencias de tubos de diferentes pesos......
37.- Presión de formación....................................
38.- Presión total de sobrecarga...........................
39.- Gradiente geotérmico. (Costa del Golfo de
México).......................................................
40.- Intensidad y severidad de la pata de perro.......
41.- Potencia al gancho........................................
42.- Lineamiento de gasto y optimización hidráulica.
43.- Volúmen de agua para una lechada.................
44.- Principales funciones trigonométrica para
triangulo rectángulo......................................
45.- Costo por metro de perforación......................
18
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36
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39
40
42

46.- Tiempo requerido de una barrena próxima,
para obtener el mismo costo por metro (tiempo
para salir a mano)........................................
47.- Tiempo máximo permisible para que el costo
no aumente.................................................
48.- Torque de una T. P........................................
49.- Gasto mínimo recomendable (Ecuación de
Fullerton)....................................................
50.- Volumen de un taque cilíndrico, en posición
horizontal....................................................
51.- Diámetro de estrangulador.............................
52.- Disminución de la densidad en un fluido,
agregando agua o aceite, conservando el
volumen constante.......................................
53.- Tipo de flujo invasor en el pozo......................
54.- Presión inicial y final de circulación en el
control de un brote.......................................
55.- Densidad de control......................................
56.- Punto libre...................................................
57.- El exponente “D”..........................................
58.- Diseño de sarta de perforación.......................
59.- Cálculo de la relación aceite/agua...................
60.- Potencia máxima en la barrena......................
61.- Desgaste de una barrena de insertos...............
62.- Peso real (aproximado) sobre la barrena en un
pozo direccional...........................................
63.- Velocidad de chorro necesaria contra la
velocidad de perforación................................
64.- Peso de un material, en función de su densidad
y su volumen...............................................
65.- Profundidad vertical y desplazamiento
horizontal en pozo direccional (ángulo
promedio)...................................................
66.- Densidad equivalente en una prueba de goteo.
67.- Fuerza que mantienen pegada a la tubería por
presión diferencial........................................
3
43
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56
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58
60
60

CAPITULO II
T A B L A S
TITULO
1.- Factor de flotación (Ff).
2.- Densidad en algunos materiales.
3.- Resistencia de materiales.
4.- Pesos de tubería de perforación.
5.- Condiciones óptimas de un lodo convencional
(base agua) controlado con el viscosímetro
“FAN”.
6.- Datos principales de una brida A. P. I.
7.- Peso de lastrabarrenas.
8.- Contaminantes más comunes, y sus efectos en
los fluídos base-agua.
9.- Ton-Km para efectuar corte.
10.- Relación entre factores de seguridad y factores
de servicio.
11.- Declinación magnética.
12.- Tabla de conversiones.
13.- Condiciones óptimas para un fluido de
perforación en emulsión inversa.
14.- Longitudes recomendadas para los cortes de
cable.
15.- Datos de herramienta Dyna-Drill.
16.- Datos de herramienta Navii-Drill.
17.- Resistencia mecánica del cable (Camesa).
4

18.- Cantidad requerida de aditivos para preparar 1
3
m de fluido de Protexil EI-IMP.
19.- Clasificación API de los cementos utilizados en
la industria petrolera.
20.- Aplicaciones de los cementos API.
21.- Catalizadores de uso común en el cemento.
22.- Aditivos de control de filtración.
23.- Retardadores de uso común.
24.- Materiales que se añaden comúnmente a las
lechadas para controlar pérdida de circulación.
25.- Efectos de los aditivos del lodo en el cemento.
26.- Datos para la colocación de grapas en cables.
27.- Resistencia de cables de manila.
28.- Tipos de anclas.
29.- Equivalencias de conexiones.
30.- Apriete adecuado para conexiones de T. P. y
T.P. extra-pesada (H.W.).
31.- Flexión sufrida por la tubería de perforación en
operaciones de enrosque y desenrosque con
tenazas.
32.- Recalcados de tubería.
33.- Identificación y tratamiento de un fluido
contaminado.
34.- Concentración óptima de opturantes.
35.- Tabla de torsión aplicada a la tubería de
perforación mediante la rotaria.
5

Perforación Direccional Controlada ........................
Datos para el control de un brote .........................
Glosario ............................................................
6
PAG.
101
151
239

a recopilación de las fórmulas y tablas, contenidas en
este manual, son el resultado de condensar y reunir
material expuesto por diversos autores.L
No pretendo ser original, sino simplemente compendiar el
material disperso que permita al personal que labora en el
campo de la perforación de pozos, a quienes va dirigido
el manual, como ayuda en el desarrollo profesional de su
labor en la Industria Petrolera que representan.
Se completa cada fórmula con algunos conceptos sencillos y
ejemplos para su mayor comprensión y en pocos de los casos
se desea una calculadora científica.
La capacidad de analizar cualquier problema en perforación
de pozos deber ser en forma sencilla y lógica, para aplicar
una solución en pocos principios básicos bien conocidos. El
enfoque principal de éste trabajo consiste en aplicaciones
prácticas y dejar para más adelante los conceptos y cálculos
más difíciles.
I N T R O D U C C I Ó N
7

1.- PRESIÓN HIDROSTÁTICA.
La presión hidrostática es la presión que ejerce el peso
de una columna de fluido a una determinada
profundidad .
Donde:
2
Ph = Presión hidrostática, en Kg/ cm .
3
D = Densidad del fluido de perforación, en gr/cm .
P = Profundidad de la columna de fluido, en m.
2.- VOLUMEN DE ACERO.
Al sacar y meter la sarta de perforación es necesario
saber el volúmen de fluido que baja o aumenta en las
presas para detectar alguna perdida de circulación o
entrada de fluido al pozo, conociendo el volúmen de
acero o para otros cálculos.
C A P I T U L O I
FÓRMULAS
D X P
10
Ph =
Ps
7.85
Va=
8

Donde:
3
Va= Volumen de acero, en m o Lts.
Ps= Peso de la sarta en el aire, en Tons. o Kg.
3.-VELOCIDAD ANULAR.
La velocidad anular, es la velocidad con que viaja el
fluido a la superficie.
Donde:
Va= Velocidad anular, en pies/min.
Q= Gasto de bomba, en gal/min.
D= Diámetro del agujero, en pulg.
d= Diámetro de la T. P., en pulg.
Ejemplo:
T. P. -4 ½ “.
Agujero - 9 ½ “.
Gasto - 350 gal/min.
24.5 x Q o Va = Q x Factor
2 2
D - d
Va =
24.5 x 350
2 2
9.5 - 4.5
Va=
8575.0
90.25-20.25
Va=
8575.0
70
Va= Va= 122.5 pies/min
1 2
3 4
9

Va = 350 gal/min x 0.357
Va = 124.9 pies/min.
4.- CAPACIDAD EN TUBERÍA, AGUJEROS Y
ESPACIO ANULAR.
Donde:
V = Capacidad en tubería o agujero, en lts/m.
Di = Diámetro interior del tubo o agujero sin tubería, en
pulg.
Va= Capacidad anular, en lts/m.
D = Diámetro del agujero, en pulg.
d = Diámetro del tubo, en pulg.
5.- CANTIDAD DE BARITA PARA DENSI-
FICAR EL FLUIDO DE PERFORACIÓN
(FORMULA Y MÉTODO PRÁCTICO).
Donde:
2 2 2
Di D - d
2 2
V= Va =
10
Df- Do x V
1 - Df
Da
Pa=

Pa =Peso material agregado, en Kg.
3
Df =Densidad final, en gr/cm .
3
Do=Densidad original, en gr/ cm .
Da=Densidad del material densificante (barita), en
3
gr/cm ,
3
V= Volumen del fluido de perforación, en m ,
Ejemplo:
Aumentar la densidad de 1.15 x 1.28 teniendo en el
3
sistema de circulación 220.0 m de lodo. (Densidad de la
3
barita en 4.16 gr/cm ).
1
3
2
4
0.13 x 220.000
1 - 0.276
Pa =
28,600
0.724
Pa=
Pa= 39502 kg.
11
(1.28 - 1.15) x 220.000
1 - 1.15
4.16
Pa =
(
(
39502 kg.
50 kg.
=790 sacos

MÉTODO PRACTICO.
1ro. Se restan las densidades.
2do. El resultado anterior se multiplica por 28, que es
una constante.
3ro. Multiplicando este resultado, por el volumen de
3
lodo por densificar en m , se obtiene finalmente el
número de sacos.
Ejemplo: con datos anteriores.
1.28 -1.15 =0.13
0.13 x 28 =3.64
3.64 x 220 = 800 sacos
6.- PESO DE TUBERÍA FLOTADA.
Donde:
Pf = Peso de la tubería, flotada, en tons.
Ff= Factor de flotación, sin unidades.
Pa= Peso de la tubería en el aire, en tons.
3
D= Densidad del fluído, en gr/cm .
3
Da= Densidad del acero, en gr/cm .
D
Da
12
Pf = Ff x Pa, Ff = 1-

7.- DENSIDAD QUE SE OBTIENE AL MEZ-
CLAR DOS O MAS FLUIDOS DE
DIFERENTES DENSIDADES.
Donde:
3
Df = Densidad final obtenida, en gr/cm .
3
d = Densidad del primer fluído, en gr/m .1
3
V = Volumen del primer fluído, en m o lts.1
3
D = Densidad del segundo fluído, en gr/cm .2
3
V = Volumen del segundo fluído, en m o Lts.2
8. VOLUMEN DE ACEITE (DIESEL) PARA
EMULSIONAR EL FLUIDO DE PERFORA-
CIÓN INICIALMENTE.
Donde:
3
V = Volumen de aceite, en m .a
P = Por ciento que se desea emulsionar, en %.
3
V = Volumen del fluído de perforación, en m .
(D x D ) + (D x V ) + ...1 2 2 2
(V + V ) + ...1 2
Df=
P
(100 - P)V =a
13
x V

9.- VOLÚMEN DE ACEITE PARA AUMEN-
TAR LA EMULSIÓN.
Donde:
Va=Volúmen de aceite para aumentar la emulsión, en
3
m .
Pf = Porciento de la emulsión que se desea, en %.
Pi = Porciento de la emulsión que tiene el fluido, en %.
3
V = Volumen del fluído de perforación, en m .
10.-CANTIDAD DE AGUA O ACEITE PARA
DISMINUIR LA DENSIDAD.
Donde:
3
Va= Volúmen de agua o aceite, en m .
3
Df = Densidad que se desea disminuir, en gr/cm .
3
Di = Densidad que tiene el fluído, en gr/cm .
3
Da=Densidad del agua o aceite, en gr/cm .
V =Volumen del fluído que se desea disminuir la
3
densidad, en m .
14
(Di - Df)
(Df - Da)
Va = x (V)
(Pf - Pi)
(100 - Pf)
Va= x V

11.-CANTIDAD DE AGUA NECESARIA PARA
DISMINUIR EL % DE SÓLIDOS EN
EXCESO.
Donde:
3
V= Volumen de agua para agregar, en m .
P =Porciento de sólido en exceso = Porciento de sólidos
en la retorta menos porciento de sólidos normales.
V1 =Volumen de lodo en el sistema de circulación, en
3
m .
12.-PARA CONVERTIR % EN PESO A p.p.m.
DE NaCL.
(% EN PESO DE NaCL) x D x 10,000 = p.p.m. de NaCL.
Donde:
3
D = Densidad de la solución, en gr/cm .
13.- CONCENTRACIÓN PARA PREPARAR
UN LODO BASE-AGUA (bentónitico).
3
70 Kg (Bentonita )/ m (agua). ( al 7% ).
Proporciona : Viscosidad de 42 a 48 seg.
3
Densidad de 1.079 gr/cm más o menos.
Si no se obtiene viscocidad arriba de 42 seg. es
necesario incrementar la concentración de arcilla, por
su deficiente calidad.
(P x V1)
100
V=
15

14.-PARA CONVERTIR CLORUROS A SAL.
-
p.p.m. NaCl = ( p.p.m. Cl ) x 1.65
-
p.p.m. KCL = ( p.p.m. Cl ) x 2.1
-
p.p.m. CaCl = ( p.p.m. Cl ) x 1.562
--
15.- CLORUROS ( CL ).
Donde:
-
p.p.m. CL = Partes por millón de cloruros.
V.A NO = Volumen de nitrato de plata utilizados parag 3
3
obtener el color rojizo, en cm .
3
V = Volumen de filtrado, en cm .
F = Factor según la concentración del nitrato de
plata (1:1,000 o 1:10,000).
( V.A NO ) x Fg 3-
p.p.m. CL =
V
16

16.-VELOCIDAD ANULAR OPTIMA PARA
RANGOS NORMALES DE DIÁMETRO DE
AGUJEROS Y PESOS DE LODO.
Donde:
Vo = Velocidad anular óptima, en pies/min.
Da= Diámetro del agujero, en pulg.
3
D1= Densidad del fluido en perforación, en gr/cm .
17.- CABALLOS DE POTENCIA HIDRÁU-
LICA.
Donde:
H.P.H. = Potencia hidraulica, en H.P.
Q X P
1714
H.P.H. =
17
1416
( Da x D1)
Vo =

Q = Gasto de bomba, en gal/min.
2
P = Presión, en Lbs./pulg (se utilizará la presión en
donde se requiera el cálculo).
18.-CALCULO DE DIÁMETRO DE TOBERAS.
Donde:
J = Tamaño de tres toberas, en 32 avos.3
3
D = Densidad del fluido, en gr/cm .1
P = Pérdida de presión que se desea en la barrena, en
2
Lbs/pulg .
J = Tamaño de dos toberas, en 32avos.2
Ejemplo:
Bna - 8 ½.
Gasto -300 gal/min.
3
Lodo -1.20 gr/cm .
2
Presión disponible para la Bna.- 900lbs/pulg .
J = 3.469 x 300 x 1.203
900
J = 3.469 x 300 x 0.036 =3.469 x 10.83
1
2
J =3.469 X Q x D1 J = 4.249 x Qx D3 , 2 1
P P
18

J = 3.469 x 3.286=11.39933
19.-CAIDA DE PRESIÓN EN FLUJO TURBU-
LENTO.
Número de Reynolds mayor de 3,000.
Donde:
P = Caída de presión por fricción en el interior del tubo,
2
en Lbs/pulg .
3
G = Peso de fluido, en gr/cm
L = Longitud de la tubería, en m.
La= Longitud del espacio anular, en m.
D = Diámetro interior del tubo, en pulg.
D = Diámetro mayor del espacio anular, en pulg.4
D = Diámetro menor del espacio anular, en pulg.3
P = Caída de presión por fricción en el espacio anular, ena
2
Lbs/pulg
Vp= Viscocidad plástica (corresponde al fluido plástico
de tipo Bingham), en c.t.p.
Ejemplo:
T.P.- 4 ½ - 16.6 Lbs/pie - 2500.0 m.
D.I.- 3.826”.
1.86 0.8 0.2 1.86 0.8 0.2
Q x G x Vp x L , Q x G x Vp x La
4.86 3 1.86
952 x D (D -D ) (D +D ) x 9524 3 4 3
P =aP =
19
Se toman: 2T - 11/32 y 1T = 12/32 ó 3T - 11/32

3
Lodo-1.25gr/cm Vp - 20 c.p.s.
Gasto-350 gal/min.
20.- DENSIDAD DE CIRCULACIÓN O EQUI-
VALENTE.
Donde:
3
Dc = Densidad de circulación, en gr/cm .
Pa = Caída de presión por fricción en el espacio anular,
2
en Lbs/pulg .
P = Profundidad del pozo, en m.
3
D1 = Densidad del fluido, en gr/cm .
21.- CAÍDA DE PRESIÓN EN FLUJO LAMI-
NAR EN EL ESPACIO ANULAR.
1.86 0.8 0.2
350 x 1.25 x 20 x 2500
4.86
952 x 3.826
P =
53.947 x 1.195 x 1.82 x 2500
952 x 679.4
P=
2
P = 454 Lbs/pulg
1
2
3
L x Yp Vp x L x V
2
68.58 (D-d ) 27.432 (D-d )
P =a
20
+
Pa x 0.703
P
Dc = + D1

Donde:
2
Pa = Caída de presión en el espacio anular, en Lbs/pulg .
D = Diámetro del agujero, en pulg.
d = Diámetro de la T.P, en pulg.
L = Longitud del espacio anular o profundidad del pozo,
en m.
Vp =Viscosidad plástica, en c.p.s.
2
Yp =Punto de cedencia, en Lbs/ 100 fL .
V =Velocidad anular, en pies/min.
22.-NUMERO DE LINGADAS POR SACAR,
PARA LLENAR EL POZO.
Donde:
L = Disminución del nivel del fluido para una determi-
nada reducción de presión hidrostática, en m.
Ph= Presión hidrostática por reducir al sacar la T.P., en
2 2
kg/cm (Máxima recomendable 3.5 kg/cm ).
3
DL = Densidad del fluido, en gr/cm .
Lt = Longitud de T.P. por sacar para llenar el pozo, en m.
Di = Diámetro interior de T.R., en pulg.
P = Peso de T.P., en kg/m.
Ejemplo:
Bna= 8 ½,T.P.-4 ½ -24.73 Kg/m.
T.R. -9 5/8” x 8.755”.
2
Ph x 10 , 4 x D i x L
DL P
L = Lt = - L
21

3
Lodo - 1.30 gr/cm .
2
Disminución de Ph - 3.0 Kg/cm .
23.-CAPACIDAD ACARREADORA DE LOS
FLUIDOS.
Donde:
Vs = Velocidad de desliz de la partícula, en pies/min.
D = Diámetro de la partícula, en pulg.
Vf = Velocidad promedio de la partícula, en pies/min.
3
Pp = Peso de la partícula, en gr/cm .
3
Pf = Peso del fluido, en gr/cm .
Vp = Viscosidad plástica, en c.t.p.
2
Yp = Punto de cedencia, en Lbs/100 Ft .
Dh = Diámetro del agujero, en pulg.
Dp = Diámetro de la T.P., en pulg.
Vn= Velocidad neta hacia arriba de la partícula, en
pies/min.
3.0 x 10
1.30
L= = 23m
2
4 x 8.755 x 23
24.73
L =t -23
4 x 76.65 x 23
24.73
L =t -23
L = 285-23 = 262.0 m de T.P.t
1
3
2
4
262m
27.0
= 9.7 cada 10 lingadas, llenar el pozo
2
69.250 x D x Vf x (Pp-Pf)
Vp x Vf +399 x Yp (Dh-Dp)
Vs = -Vn-Vf-Vs
22

24.-NUMERO DE emb/min CUANDO SE RE-
QUIERE UN DETERMINADO GASTO.
Al dividir entre gal/emb, se anotará al 100%,90% etc.
De eficiencia volumétrica que desee.
25.-GASTO REQUERIDO PARA UNA VELO-
CIDAD ANULAR.
Donde:
Qv= Gasto requerido para una velocidad anular, en
gal/min.
Vr = Velocidad anular que se desea, en pies/min.
F = Factor de la velocidad anular.
Ejemplo:
Bna - 9 ½.
T.P. -4 ½.
3
Lodo -1.20 gr/cm .
Se desea tener una velocidad anular de 130 pies/min,
calcular el gasto de bomba.
Gasto en gal/min
Gasto en gal/emb
= Nro. de emb/min
Vr
F
Qv=
23

26.-PESO DE UN TUBO (Parte lisa).
2 2
P = (D - d ) x 2.67
Donde:
P = Peso del tubo, en Lbs/pie.
D = Diámetro externo, en pulg.
d = Diámetro interno, en pulg.
27.-DIAMETRO INTERNO DE UN TUBO.
Donde:
di= Diámetro interno del tubo, en pulg.
D = Diámetro externo, en púlg.
P = Peso del tubo en Lbs/pie (parte lisa).
Ejemplo:
T.P. - 4 ½ - Peso nominal -16.6 Lbs/pie.
Peso parte plana - 14.98 Lbs/pie.
130
0.357
Qv = =364 gal/min
2
di = D - 0.374 x P
2
di = 4.5 - 0.374 x 14.981
24

di = 20.25 - 5.60 = 14.65
di = 3.827”
3
2
28.- RESISTENCIA A LA TENSIÓN DE UN
TUBO.
Rt = 0.1333 x R x P
Donde:
Rt = Resistencia de un tubo a la tensión, en Kg.
2
R =Resistencia a la tensión del material, en lbs/pulg
(tabla 3).
P = Peso del tubo (parte lisa), en Lbs/pie.
Cuando se trate de una tubería nueva se calcula su
resistencia al 90% y usada al 65 o 70%.
Ejemplo:
T.P.- 4 ½” - Peso nominal -16.6 lbs/pie, parte lisa - 14.98
lbs/pie.
Grado - x - 105 - Usada.
Rt = 0.1333 x 105,000 x 14.98
Rt = 209,667.0 Kg.
Al 70% 209,667 Kg. X 0.70 =146,766 Kg., 147 Tons.
25

29.-MAXIMO PESO DISPONIBLE PARA LA
BARRENA.
Si la tubería de perforación trabaja en compresión, a
igual forma que tienda a pandearse, sufre serios
daños. Para evitar este problema, parte del peso de los
D.G. ó la herramienta (10%, 15% o 20%), se utiliza
para mantener en tensión la sarta de perforación y de
esa forma el punto neutro queda en la herramienta, por
esta razón a esta parte se le denomina factor de
seguridad.
Donde:
Mp = Máximo peso disponible para la barrena, en Tons.
Ph = Peso de la herramienta en el fluido de perforación,
en Tons.
F.S.=Factor de seguridad, expresándose 1.10 sí es 10%
1.15 si es 15% etc.
EJEMPLO:
Calcular el máximo peso que se le puede cargar a la
barrena con un factor de seguridad del 20% y si la
herramienta pesa en el lodo 16.0 Tons.
Ph
F.S.
Mp=
16.0
1.20
Mp = = 13.3 Tons
26

30.- LONGITUD O TRAMOS DE LASTRABA-
RRENAS (D.C.) PARA PERFORAR.
Donde:
Ff = Factor de flotación, sin unidades.
Lh = Longitud de lastrabarrenas, en m.
Pm=Peso máximo que se espera darle a la barrena, en
Kg.
Fs =Factor de seguridad, expresándose 1.10si es 10%,
1.15 si es 15% etc.
P =Peso de los D.C., en Kg/m.
EJEMPLO:
Calcular el número de tramos de D.C. para perforar si se
espera darle un máximo peso a la barrena de 12.0 tons.
D.C. - 6 1/2” x 2 3/4” -138.3 Kg/m.
3
Lodo 1.22 gr/cm , Ff - 0.844
Factor de seguridad - 15%
Pm x F.S.
Ff x P
Lh =
12,000 x 1.15 13,800
0.844 x 138.3 116.72
Lh = =
= 118.23m de herramientas
118.23 m
9.14 m
= 12.93 = 13 tramos ó 3 paradas
2
1
3
27

31.- PUNTO NEUTRO.
Se denomina punto neutro en la sarta de perforación, a
la parte del tubo que esta sufriendo el movimiento
cíclico de tensión y compresión, y por lo tanto, ante
mucha consideración, es necesario que este punto se
encuentre siempre trabajando en tubos de pared
gruesa, como son los D.C. ó la T.P. extrapesada.
Donde:
Pn = Altura a que se encuentra el punto neutro, en m.
P.S.B. = Peso que se está cargando a la barrena, en Kg.
Ff = Factor de flotación sin unidades.
P.D.C = Peso del D.C. en el aire, en kg/m.
P = Altura a que se encuentra el punto neutro cuando se
esta utilizando la T.P. extrapesada como herramien-
ta, en m.
Lh = Longitud de la herramienta o D.C., en m.
Pe = Peso de la tubería extrapesada que está aplicando
a la barrena en Kg ,= Peso sobre la barrena, menos
el peso de los D.C., en el lodo.
P = Peso de la T.P. extrapesada (H.W.) en el aire, en
Kg/m.
P. S. B. Pe
Ff x P.D.C Ff x P
Pn = P= Lh +
28

EJEMPLO:
Calcular el punto neutro, con los siguientes datos:
D.C. - 7 3/4” x 2 3/4”, 77.0 m, 208.6 Kg/m.
3
Lodo - 1.20 gr/cm , Ff - 0.847
Peso de la herramienta flotada -13.6 Tons.
P.S.B. 11.0 tons. (11,000 Kg).
32.-AREA TRANSVERSAL DE UN TUBO.
2 2
At = 0.7854 (D - d )
Donde :
2
D = Diámetro mayor, en pulg.
2
d = Diámetro menor, en pulg.
2
At= Área transversal del tubo, en pulg .
33.-DIAMETRO DE UN TAMBOR.
11,000 11,000
0.847 x 208.6 176.68
Pn = = = 62.2 m
62.2 m
9.14m
= 6.8 Punto neutro en el 7mo D.C.
2
1
P
8
D=
29

Donde:
D= Diámetro del tambor, en pulg.
P = Perímetro del tambor, en cm.
34.-SERVICIO REALIZADO POR UN CABLE.
Tp = 3 (T2 - T1).
Tm = 2 (T4 - T3).
*T = 2 x Pt.
Donde:
Tvr = Trabajo realizado en un viaje redondo, en ton-Km.
W1 = Peso de la T.P. flotada, en Kg/m.
Lp = Longitud de una parada, en m.
A = Peso del aparejo, en Kg.
C = Peso de los D.C. flotada (kg/m) menos el peso de la
T.P. ( Kg/m) flotada: multiplicado por la longitud de
las D.C., en Kg.
Tp= Trabajo realizado cuando se perfora, en ton-Km
T2= Trabajo realizado para un viaje donde se termina de
perforar, ton-Km.
T1=Trabajo realizado para un viaje redondo a la
profundidad donde se comenzó a perforar, ton/Km.
W1 x P (Lp + P) +.2 X P (2A + C)
1,000,000
Tvr =
P ( Lc + P) Wc + 4 x P x A
2,000,000
Tc =
30

Tm=Trabajo realizado cuando se muestra, en ton-Km.
T4=Trabajo realizado para un viaje redondo a la profun-
didad donde se terminó de muestrear, en ton-Km.
T3=Trabajo realizado para un viaje redondo a la pro-
fundidad donde se comenzó a muestrear, ton-km.
Tc= Trabajo realizado cuando se baja un casing (TR), en
ton-Km.
Wc= Peso de la T.R. en el lodo, en Kg/m.
Lc = Largo de una T.R., en m.
T =Trabajo realizado para una operación de pesca, en
ton-Km.
Pt =Trabajo realizado de un viaje redondo a la profun-
didad total del pozo, en ton-km
* Como sugestión para un trabajo de pesca muy fuerte
se recomienda dicha fórmula.
35.- CARGA MÁXIMA PERMISIBLE EN LAS
LÍNEAS.
Donde:
N = Número de líneas guarnidas.
Cm= Carga máxima permisible en las líneas, en tons.
Rr = Resistencia a la ruptura del cable, en tons.
F.S.=Factor de seguridad sin unidades (2.5,3.0,3.5 ó 4).
Para la determinación del esfuerzo de trabajo permisible
N x Rr
F.S.
Cm =
31

en un cable de acero, se adopta un factor de seguridad,
es decir, que el cable de acero que está en uso, tendrá
una resistencia tantas veces mayor que la que se estime
para el trabajo, con la finalidad de tener mayor segu-
ridad en las operaciones.
36.- Equivalencias de tubos de diferentes
pesos.
Donde:
Ne = Número de tubos equivalentes.
Nc = Números de tubos conocidos.
Pc = Peso del tubo, de los tramos conocidos, en Lbs/pie
ó Kg/m.
Pe =Peso del tubo, de los tramos no conocidos, en
Lbs/pie o Kg/m.
EJEMPLO:
¿ A cuántos tramos de H.W. de 4 ½ (62.62 kg/m) equi-
valen 7 tramos de D.C. de 7 1/4 x 2 13/16 (177 Kg/m) ?
37.- PRESIÓN DE FORMACIÓN.
Pf = Ph + PTP
Nc x Pc
Pe
Ne =
7 x 177
62.62
Ne = = 19.78 = 20 tramos
32

Donde:
2
Pf = Presión de formación, en Kg/cm .
2
Ph = Presión hidrostática, en kg/cm .
2
PTP = Presión en T.P., en kg/cm .
La presión de formación, es la presión que ejercen los
fluidos (gas, aceite, agua salada o las combinaciones de
estos), contenidos en los poros de las rocas. A esta
presión se le conoce también como presión de roca,
yacimiento de depósito y de poro.
Se considera para la costa del golfo de México un
gradiente de presión normal de formación de 0.1076
2
Kg/cm /m, que le corresponde al agua salada de
3
densidad 1.076 gr/cm y 10% de sal.
Ejemplo:
Calcular la presión normal de formación a 3500.0m
2 2
0.1076 kg/cm /m x 3500.0m = 377.0 kg/cm .
La presión de formación es menor que la presión total de
sobrecarga ya que si esto no fuera cierto, la presión de
formación fracturara la roca.
38.-PRESION TOTAL DE SOBRECARGA.
Gs = 0.1 x (1-0) x Dm +0.1 x 0 x Da
33

Donde:
Gs =Gradiente de presión total de sobrecarga, en
2
kg/cm /m.
0 =Porosidad de la roca, en fracción.
3
Dm =Densidad de los sedimentos minerales, en gr/cm .
3
Da =Densidad de fluidos, en gr/cm (principalmente
3
agua salada de 1.07 gr/cm ).
La presión total de sobrecarga, es la presión ejercida
por el peso total de los materiales (sedimentos y
fluidos) sobrepuestos a una formación particular o
determinada profundidad.
Es de interés esta presión, debido a la posibilidad de
levantar la sobrecarga total, ya sea accidentalmente o a
propósito. Por ejemplo cuando se está usando lodo de
perforación muy pesado puede ser posible “Levantar” la
sobrecarga, creando una fractura y causando un pro-
blema de pérdida de circulación.
La fractura hidráulica es una técnica por medio de la cual
se levanta la sobrecarga con objeto de incrementar los
canales de flujo en tamaño alrededor del pozo.
El gradiente de presión total de sobrecarga teórico, se
2
toma como 0.231 Kg/cm /m (1.0 /PSI /pie ), ya que se
ha calculado en términos de promedio de las condi-
ciones de las rocas, como la porosidad, densidad de los
sedimentos y los fluidos contenidos.
Generalmente el gradiente de presión total de sobre-
34

carga, en una área determinada de perforación, es
menor que el teórico. El conocimiento real es muy
importante para algunas operaciones de perforación,
como: a) los pesos de los lodos pueden aproximarse al
gradiente de presión de sobrecarga y b). La presión
máxima que se puede mantener en los preventores
para no fracturar la formación (vea problema de
ejemplo).
Ejemplo:
¿ Cuál es la presión máxima que se puede mantener en
los preventores en caso de un brote para no fracturar la
formación, si se tiene en el área un gradiente de presión
2
total de sobrecarga de 0.173 kg/cm /m ?
Prof = 3,400 m.
3
Lodo = 1.25 gr/cm .
T.R. = 10 3/4” a 2200.0m.
2
Ph = 275.0 Kg/cm .
Presión hidrostática actuando en la zapata (consi-
derando que el pozo se encontrará lleno de lodo).
2
Presión de fractura en la zapata - 0.173 kg/cm /m x
2
2200 m = 380.0 Kg/ cm .
Presión restante para fracturar - 380.0-275.0 = 105.0
2 2
kg/cm mantener una presión menor de 105.0 kg/cm .
2200.0 x 1.25
10
Ph =
35

La presión de fractura, es la presión necesaria para
vencer la resistencia mecánica de la roca o para vencer
la presión total de sobrecarga.
39.- GRADIENTE GEOTÉRMICO (COSTA DE
GOLFO DE MÉXICO).
Donde:
T = Temperatura en °C (a profundidad mayor de 30 m)
P = Profundidad, en m.
Ejemplo :
Calcular el gradiente geotérmico a 40000 m.
40.-INTENSIDAD Y SEVERIDAD DE LA
PATA DE PERRO.
P.P. = ang. cos (senÖ x senÖ x cos( - )+ cosÖ x1 2 2 1 1
cosÖ ).2
Donde:
S.P.P. = Severidad de pata de perro, en grados.
P.P. = Pata de perro, en grados.
á á
P
35
T = 21.1 +
4000.0
35
T= 21.1 + = 21.1 + 114.3 = 135.4°C
P.P. X 30
L.C.
S.P.P. =
36

L.C. = Longitud de curso entre dos estaciones, en m.
Ö = Ángulo vertical u observado, en grados (1ra. Es-1
tación).
Ö = Ángulo vertical u observado, en grados (2da. Es-2
tación).
= Ángulo horizontal o rumbo observado, en grados1
(1ra. Estación).
= Ángulo horizontal o rumbo observado, en grados2
(2da. Estación).
Ejemplo:
Primer estudio Segundo estudio
Ángulo de
3 1
desviación -9° 45° (9 /4°) 10° 30’ (10 /2°)
Dirección de
la desviación N-52°-W N-60°-W
Profundidad
Medida 1,131.0 m 1,158 m
P.P. = Ang. cos ( sen ( 10.5° x sen 9.75° x cos (60°-52°)
+ cos 10.5° x cos 9.75°.
P.P. =Ang. cos (0.1822 x 0.1693 x 0.9902 + 0.9832
x 0.9855).
P.P. = Ang. cos(0.0305+0.9689) = ang. Cos 0.9994
P.P. = 1.98°.
L.C. =1158.0-1131.0 = 27m.
Á
Á
37
= 2.2°/30 m1.98 x 30
27
S.P.P. =

41.-POTENCIA AL GANCHO.
Donde:
H.P. = Potencia la gancho, en H.P.
Ps = Peso de la sarta de perforación, en Kg.
d = Distancia recorrida, en m.
t = Tiempo para sacar una lingada, en seg.
Ejemplo :
Peso de la sarta de perforación - 110.0 tons, altura del
piso a la changuera - 27.0 m, tiempo para sacar una
lingada - 45 seg.
Para el caballaje en las máquinas, al caballaje obtenido
agregue el 30% que se considera como pérdidas
mecánicas, causadas en la transmisión desde el motor
hasta el gancho, o sea, que se considere un 15% de
pérdidas del motor al malacate y un 15% en la
transmisión del malacate, en las poleas y cable hasta el
gancho.
110,000 x 27
45 x 75
H.P. = = 880 H.P.
38
Ps x d
t x 75
H.P. =

42.- LINEAMIENTO DE GASTO Y OPTIMI-
ZACIÓN HIDRÁULICA.
Gasto de la bomba:
Si la velocidad de penetración es menos de 4.5 m/hr de
35 G.P.M./pulg. de diámetro de la Bna. y si es mayor de
40 a 45 G.P.M./pulg. de diámetro de la Bna. (Recomen-
dable).
Optimización:
Potencia hidraúlica en la barrena (H.P.H.):
Pb =0.65 x P Ps = 0.35 x PB B
Fuerza de impacto en la barrena (I.H.):
Pb =0.49 x P Ps = 0.51 x PB B
Donde:
Pb = Presión de la barrena.
P = Presión de bombeo.B
Ps = Pérdida de presión en el sistema de circulación (no
incluye la barrena).
Nota.- En caso necesario, el mínimo gasto se puede
utilizar es de 30 G.P.M./pulg de diámetro de la bna.
43.- VOLUMEN DE AGUA PARA UNA LE-
CHADA.
P - Vs x D VI = Va + Vs
D - Da
Va=
39

Donde:
Va= Volumen de agua, en Lts./saco.
P = Peso de un saco, en Kg.
D = Densidad de la lechada, en Kg/Lt.
Da = Densidad del agua, en Kg/lt.
VI = Volumen de la lechada, en lt/saco.
Vs = Volumen de un saco de cemento, en Lt/saco.
Ejemplo:
Calcular el número de sacos de cemento y volumen de
3 3
agua para preparar 100 m de lechada de 1.60 gr/cm .
44.-PRINCIPALES FUNCIONES TRIGONO-
MÉTRICAS PARA TRIÁNGULO REC-
TÁNGULO.
Peso de un saco 50 kg
Peso específico 3.1 Kg/lt.
=16.1 Lt/sacoVs = =
50-16.1 x 1.60 50-25.76
1.60 - 1.0 0.60
Va = = = 40.4 Lt/saco
VI = 40.4 + 16 = 56.4 Lt/saco
100,000 lt
56.4 Lt/saco
N° de sacos = = 1773
1
3
2
4
40
A
B
C
V = ((50 - (B x C ))/(c - 1): E = A + B

Cateto Opuesto al <A
Hipotenusa
Sen. A = CB
AB
=
Cateto Adyacente al <A
Hipotenusa
Cos A =
AC
AB
=
Los valores de las funciones trigonométricas son
razones entre los lados de un triángulo rectángulo, por
lo tanto, son valores abstractos, que no tienen
unidades: Una función trigonométrica contiene tres
elementos (ángulo y dos lados), si se tratara de
encontrar una de ellas, es condición necesaria y
suficiente, conocer dos elementos. Si tenemos un
triángulo rectángulo, podemos aplicar dos de sus
propiedades muy importantes , que son los siguientes:
I.- En todo triángulo rectángulo, la suma de sus ángulos
anteriores es igual a 180°.
<A+<B + 90° =180°
II.-En todo triángulo rectángulo, la suma de sus ángulos
agudos es igual a 90°.
<A +<B = 90°
Ejemplo:
Calcular el < A y el lado AC en el siguiente triángulo:
41
Cateto Opuesto al <A
Cateto adyacente al <A
Tg A =
CB
AC
=

< A = ang. Sen. 0.5548
< A =33° 40’ = 33.66°
< B = 90 - 33.66 = 56.34°
(PROPIEDAD II)
X = 72.1 m x Cos 33° 40’
X = 72.1 x 0.832 (Tabla)
X = 59.98 m ± 60.0 m
45.-COSTO POR METRO DE PERFORACIÓN.
Donde :
C = Costo por metro, en $/m.
B = Costo de la barrena, en $.
R = Costo del equipo, en $/h.
T = Tiempo perforando de la barrena, en h.
t = Tiempo de viaje completo, en h.
X
72.1
Cos A =
B + R (T+t) t = 0.0025 x P
M
C =
42
40.0m
72.1
Sen A = = 0.5548
A
B
C
72.1 M.
40.0M
X

600,000 +8000 (90 +9)
200.0
C=
600,000 +8000 x 99
200
C=
600,000 + 792,000
200
C=
C =$6,960.0/In
1
3
2
4
M = Metros perforados por la barrena.
Ejemplo:
Prof. - 3500.0 m.
Metros perforados - 200.0 m.
Costo de la barrena - $600,000.00
Costo de equipo 8000.0 $/h.
Tiempo perforando - 90 h.
Tiempo de viaje 9 h.
46.-TIEMPO REQUERIDO DE UNA BARRE-
NA PRÓXIMA, PARA OBTENER EL
MISMO COSTO POR METRO (TIEMPO
PARA SALIR A MANO).
B + R x t2 1
C x (M ) -R1 1
( T )1
T =2
43
M x T1 2
T1
M =2 (
(

Donde:
T = Tiempo mínimo que debe perforar la barrena que se2
va a usar para obtener el mismo costo por metro,
en h (sin cambio de formación).
B = Costo de la barrena que se va a usar, en $.2
R = Costo del equipo, en $/h.
t = Tiempo de viaje redondo, en h.1
C =Costo por metro de la barrena anterior, en $/m.1
M =Intervalo perforado de la barrena anterior, en m.1
T = Tiempo empleado en perforar (M ), en h.1 1
M =Intervalo mínimo por perforar, en m.2
Si se tiene cambios de barrenas de dientes máquinados
a barrenas de insertos de carburo de tungsteno, las
velocidades de penetración son diferentes, por lo tanto,
la velocidad de perforación se puede hacer variar de
acuerdo a su experiencia en (M /T ) cuando convenga.1 1
47.- TIEMPO MÁXIMO PERMISIBLE PARA
QUE EL COSTO NO AUMENTE.
Donde:
T = Tiempo máximo permisible en la barrena para queM
el costo no aumente, en min/m,
C = Costo obtenido hasta el momento del cálculo, en
$/m.
R = Costo del equipo en $/h.
60 x C
R
T =M
44

El calcular el costo, por metro perforado antes de
terminar la vida útil de la barrena, es importante para
determinar el momento que deja de ser costeable el
seguir perforando con esa barrena. Para aplicar el
criterio del tiempo máximo es conveniente tener
presente los siguientes factores:
a) Las zonas donde existen cambios litológicos muy
notables y frecuentes, este criterio deberá aplicarse
conjuntamente con la experiencia obtenida del campo
en particular para tomar la decisión correcta.
b) Dicho criterio debe aplicarse siempre y cuando no se
tengan manifestaciones en la superficie, de que la
barrena está en malas condiciones mecánicas ocasio-
nado por el trabajo de la misma.
Para la justificación de la validez de está técnica, se ha
aplicado con excelentes resultados en los pozos del área
crétacica de Chiapas y Tabasco desde 1972. (Ing. Pedro
J. Caudillo M. Depto. Perforación Sec. Tecnología,
Pemex).
Ejemplo:
Prof.-2163.0 m Prof-2195.0 m.
Costo por m. $175.4/h Costo por m. $174.90/m.
Penetración - 6’/m. Penetración -7.5’/m.
Costo del equipo-1,250/h.
T =60 x 175.4 T =60 x 174.90M M
1250.0 1250.0
T = 8.4´/m. T = 8.4´/m.M M
45

Se hace notar que en los casos anteriores la velocidad
de penetración es menor que el tiempo máximo.
48.-TORQUE DE UNA T.P.
Donde:
T = Torque (aproximado) aplicado a una T.P. Duran-
te la perforación Lbs-pie
H.P. = Potencia usada para rotar T.P., en H.P.
R.P.M.= Revoluciones por minuto de la rotaria
49.-GASTO MÍNIMO RECOMENDABLE
(ECUACIÓN DE FULLERTON).
Donde:
Q = Gasto mínimo recomendable, en gal/min.
D = Diámetro del agujero, en pulg.H
D = Diámetro de T.P., en pulg.P
3
D = Densidad del lodo, en gr/cm .L
2 2
57.72 (D - D )H P
D x DH L
Q=
46
H.P. x 5250
R.P.M.
T =

Ejemplo:
Bna.-91/2”.
T.P.= 4 ½”.
3
Lodo-1.35 gr/cm .
50.-VOLUMEN DE UN TANQUE CILÍNDRICO
EN POSICIÓN HORIZONTAL.
Donde :
D= Diámetro del tanque, en m.
3
V= Volumen de un taque cilíndrico, en m .
h = Altura de nivel del tanque, en m.
L = Largo del tanque, en m.
Ejemplo:
Calcular el volumen del tanque que se encuentra en
posición horizontal, con los siguientes datos:
47
57.72 x 70
12.825
Q =
Q =315.0 gal/min (Gasto mínimo para perforar)
3
4
2 2
57.72 (9.5 - 4.5 )
9.5 x 1.35
Q = 57.72(90.25-20.25)
12.825
Q =1 2
2
1.33 Xh X L D -0.608
h
V=

Largo - 4.5 m.
Diámetro - 2.5 m.
Altura del nivel de combustible 1.60 m.
51.-DIÁMETRO DE ESTRANGULADOR.
Donde:
D = Diámetro del estrangulador, en 64 avos.e
3
DL = Densidad del fluido, en gr/cm .
Q = Gasto de la bomba, en gal/min.
2
P = Presión en el estrangulador, en Kg/cm .
Ejemplo:
Gasto-190 gal/min.
3
Lodo-1.35 gr/cm .
2
Presión a través del estrangulador-70 kg/cm .
2
V= 1.33 x 1.60 x 4.5
2.5
1.60
- 0.608
V= 1.33 x 2.56 x 4.5 1.5625 -0.608
V= 1.33 x 2.56 x 4.5 x 0.9769 =14.968
3
V=15.0 m
1
3
2
4
De= 6.19
2
DL X Q
P
48

De = 32/64”
52.-DISMINUCIÓN DE LA DENSIDAD EN
UN FLUIDO AGREGANDO AGUA O
ACEITE CONSERVANDO EL VOLUMEN
CONSTANTE.
DL - Df
DL -Da
Donde:
V= Volumen del fluido por reemplazar con agua o
3
aceite, para disminuir la densidad, en m o lts.
2
1.35 x 190
70
De = 6.19
De = 6.19 1.35 x 36,100
70
De = 6.19 696.2
49
De = 6.19 26.38 = 6.19 x 5.136 = 31.79
x V1V=

3
DL= Densidad del fluido, en gr/cm .
3
Df= Densidad que se desea obtener, en gr/cm .
3
Da= Densidad del agua ó aceite, en gr/cm .
V1 = Volumen del fluido que desea bajar la densidad,
3
en m o Lts.
Ejemplo:
¿ Qué volúmen de lodo base-agua es necesario tirar o
almacenar, para reponerlo con agua y bajar la densidad
3 3
de 1.45 gr/cm a 1.40 gr/cm si se tiene en el sistema de
3
circulación 240.0 m de lodo ?
53.-TIPO DE FLUJO INVASOR EN EL POZO.
Fluido del yacimiento.
0< x< 0.3 ........Gas.
0.3< x < 0.85... Gas y/o Aceite.
0.85< x< 1.10... Agua salada.
1.45 -1.40
1.45-1.0
V=
3 3
x 240.0 = 26.66 m =27 m
V = ((B - C)/(B - 1))xL :
50
Vp - Va
CT.P.
Lb = L +D.C. , agujero sin tubería Lb =
(P - P ) x 10T.R. T.P.
Lb
X = D1 -
Vp
Ca

Donde:
Lb= Longitud del fluido invasor, en m.
L = Longitud de D.C., en m.D.C-
Vp = Aumento de volumen en las presas, en Lts.
Va= Volumen anular, en D.C. y agujero, en Lts.
C = Capacidad anular en T.P., en Lts/m.T.P.
Ca= Capacidad en el agujero, en Lts./m.
3
X = Densidad de fluidos invasores, en gr/cm .
3
D1 = Densidad del lodo, en gr/cm .
2
P = Presión de cierre en T.R., en Kg/cm .T.R.
2
P = Presión de cierre en T.P., en kg/cm .T.P.
54.-PRESION INICIAL Y FINAL DE CIRCU-
LACIÓN EN EL CONTROL DE UN
BROTE.
Donde:
2
P.I.C.= Presión inicial de circulación, en kg/cm .
2
PT.P. = Presión en t.P., en kg/cm .
2
Pr = Presión reducida de bombeo, en kg/cm (Bomba
a media velocidad).
2
P.F.C.= Presión final de circulación, en kg/cm (de ba-
rrena a la superficie con Dc).
3
Dc = Densidad de control, en gr/cm .
3
51
P.I.C = PT.P. + Pr Dc x Pr
D1
P.F.C. =

55.-DENSIDAD DE CONTROL.
Donde:
3
Dc = Densidad de control, en gr/cm .
Prof = Profundidad, en m.
3
3
Ms = Margen de seguridad, en gr/cm .
2
Pt.p. = Presión de cierre en t.p., en Kg/cm .
Nota: Si se toma la presión de cierre T.R. es conve-
niente, no dar el margen de seguridad, ya que se
obtiene una densidad mayor que la real.
56.-PUNTO LIBRE.
Donde:
L = Profundidad del punto libre, en m.
Wt.p = Peso del tubo de la parte lisa, en Lbs/pie.
e = Elongación que sufre la t.p., en cm.
T1 = Tensión inicial, en ton.
T2 = Tensión final, en ton.
Pt.p. x 10
Prof
Dc = + D1 +Ms
40.09 x Wt.p x e
T2-T1
L=
52

57.-EL EXPONENTE “d”.
Donde:
d = Exponente “d”, sin unidades.
N = Velocidad de rotación, en r.p.m.
R = Velocidad de penetración, en min/m.
W = Peso sobre la barrena, en ton.
D = Diámetro de la barrena, en pulg.
dc =Exponente “d” corregido, sin unidades.
3
Ejemplo:
Prof-2100.0 Bna. 12 1/4”
3
Rotaria.140 r.p.m. Lodo.-1.50 gr/cm
Penetración.-24 min/m Gradiente normal
3
1.08 gr/cm
P.S.B..-12 tons
3.28
140 x 24 - 3.010 1.89
log. 0.0264 x 12 - 1.587
12.25
dc = 1.36
= =
d =
=d =
53
Log
=
Gradiente normal
D1
Log( 3.28/N x R)
log. (0.0264 x w/D)
d= Dc = d x

58.-DISEÑO DE SARTA DE PERFORACIÓN.
Donde:
L = Longitud de T.P. de la primera sección de menor1
grado o resistencia, en m.
Rt = Resistencia a la tensión de T.P. de la primera1
sección, en Kg.
Wdc = Peso de los D.C. en el lodo, en kg.
Mpj = Margen para jalar, en kg.
Wtp = Peso ajustado de t.p. De la primera sección, en1
kg/m.
Ff = Factor de flotación.
L = Longitud de T.P. de la primera sección de resis-2
tencia inmediata de la primera, en m.
Rt = Resistencia a la tensión de T.P. de la segunda2
sección, en kg.
Wt = Peso ajustado en t.p. De la segunda sección, en2
kg/m.
3
21
L =1
Rt -(wdc +mpj)1
wtpl x Ff
Rt - Rt2 1
2
Wtp x Ff
L =2
Rt - Rt3 2
3
Wtp x Ff
L =3
54

59.-CALCULO DE LA RELACIÓN ACEI-
TE/AGUA.
Relación aceite/agua.
Donde:
Ld = Lectura de aceite diesel, en % (Retorta).
La = Lectura de agua, en % (Retorta).
60.- POTENCIA MÁXIMA EN LA BARRENA.
Donde:
Hmax = Potencia máxima en la barrena, en H.P.
Db = Diámetro de la barrena, en pulg.
vp = Velocidad de penetración, en pies/hr.
61.-DESGASTE DE UNA BARRENA DE IN-
SERTOS.
Ld x 100 La x 100
Ld + La Ld + La
Aceite = Agua=
2
x Db x vpHmax =
4
8 x B
L
T=
55

Donde:
T= desgaste de una barrena de insertos, clasificadas,
en 8 avos.
B= Número de insertos rotos o desprendidos.
L= Número total de insertos en la barrena.
62.-PESO REAL (APROXIMADO) SOBRE LA
BARRENA EN UN POZO DIRECCIONAL.
P= P.S.B. X COS
Donde:
P = Peso sobre la barrena aproximado, en tons.
P.S.B.= Peso sobre la barrena, en indicador, en tons.
= Ángulo de inclinación, en grados.
63.-VELOCIDAD DE CHORRO NECESARIA
CONTRA LA VELOCIDAD DE PER-
FORACIÓN.
Donde:
Vj = Velocidad de chorro en la barrena, en pies/seg.
500 x Vp
1.52 + Vp
Vj =
56

Vp = Velocidad de penetración, en m/hr.
Puesto que los flujos son dirigidos hacia el borde del
pozo que está perforando, si se van a emplear las
velocidades del chorro mayores que las que
proporciona la ecuación anterior es muy probable que
el pozo se erosione por la perforación hidráulica en las
partes más blandas y se forme un agrandamiento
excesivo de la pared del pozo; una velocidad excesiva
del chorro en formaciones duras donde la perforación
es lenta, puede erosionar o provocar abrasión excesiva
de la barrena y desperdiciar potencia.
La ecuación anterior supone que no es deseable en
ninguno de los casos anteriores.
64.-PESO DE UN MATERIAL EN FUNCIÓN
DE SU DENSIDAD Y VOLUMEN.
P = D X V
Donde:
P = Peso del material, en gr, Kg o Ton.
3 3
D= Densidad, en gr/cm ( 1 gr/cm = 1 Kg/Lt = 1 Ton. /
3
m ).
3 3
V= Volumen del material, en cm Lts. o m .
(De acuerdo a la unidad de volumen se elige la
unidad de peso para el resultado).
57

1 + 2
2
=
Ejemplo:
3
Se requiere conocer el peso de 30.0 m de aceite Diesel
3
de 0.86 gr/cm .
P= 0.86 x 30.0 = 25.8 TONS 26 Tons.
65.-PROFUNDIDAD VERTICAL Y DESPLA-
ZAMIENTO HORIZONTAL EN POZO
DIRECCIONAL (ángulo promedio).
y = Lc x cos
x = Lc x sen
58
1ra. Estación
2da. Estación.
X
Y

Donde:
=ángulo promedio de inclinación entre dos estaciones
consecutivas, en grados.
=ángulo de inclinación de la primera estación, en1
grados.
=ángulo de inclinación de la segunda estación, en2
grados.
y =Profundidad vertical entre sus dos estaciones, en m.
x =Desplazamiento horizontal entre dos estaciones, en
m.
P.V.V.= Profundidad vertical verdadera, en m. = suma
de las profundidad de y.
D.H. = Desplazamiento horizontal total en m.= suma
de los desplazamientos de x.
Ejemplo:
Y= 70 X COS 5.5 = 69.67, X = 70 X SEN 5.50 =6.71
Y= 62 X COS 13.0 = 60.41, X = 62 X SEN 13.0 =13.94
Estación Prof.desvi Long.Cur Angulo Angulo Prof. Desplaza
ada en so en m. Grados Promedio Vertical m i e n t o
m. M. Hor. en M.
150.0 150.0
1 220.0 70 11 5.50 219.67 6.71
2 282.0 62 15 13.0 280.08 13.94
3 358.0 76 18 16.5 352.95 21.58
59

66.-DENSIDAD EQUIVALENTE EN UNA
PRUEBA DE GOTEO.
Donde:
3
De = Densidad equivalente, en gr/cm .
3
D1 = Densidad del fluido, en gr/cm .
2
Pr = Presión de ruptura, en kg/cm .
Prof= Profundidad de la zapata, en m.
67.-FUERZA QUE MANTIENEN PEGADA A
LA TUBERÍA POR PRESIÓN DIFEREN-
CIAL.
Donde:
Fa= Fuerza de una aleta, en Kg.
La= Longitud de una aleta, en cm.
a =Ancho de una aleta, en cm.
Prof.=Profundidad, en m.
3
D1=Densidad del lodo, en gr/cm .
Pr x 10
Prof
De =D1 +
60
Prof (D1 - 1.08)
10
Ft = 0.314 x Dt x L x prof (D1-1.08)
Fa = La x a x

Ft =Fuerza en un tubo, en kg.
Dt =Parte del diámetro del tubo pegado en cm (1/4 o un
½ del diámetro del tubo).
L = Longitud de tubería pegada, en cm.
Tabla 1.Factor de flotación (Ff)
Densidad
3
Gr/cm
Factor de
Flot (Ff )
0.85
0.892
1.00
0.873
1.05
0.866
1.10
0.860
1.15
0.853
1.20
0.847
1.25
0.840
1.30
0.834
1.35
0.828
1.40
0.822
1.45
0.815
1.50
0.809
1.55
0.802
1.60
0.796
1.65
0.790
1.70
0.783
1.75
0.777
1.80
0.770
1.85
0.764
1.90
0.758
1.95
0.751
2.00
0.745
2.05
0.739
2.10
0.732
2.15
0.726
2.20
0.280
2.25
0.713
61

Tabla 2. DENSIDAD DE ALGUNOS MATERIALES
3 3
AluminioBarita 4.0 -- 4.5 gr/cm 2.6 gr/cm
3 3
DolomitaBentonita 2.3 -- 2.4 gr/cm 2.8 - 3.0 gr/cm
3 3
CuarzoArcilla 2.5 -- 2.7 gr/cm 2.65 gr/cm
3 3
YesoCaliza 2.7 -- 2.9 gr/cm 2.30 gr/cm
3 3
SalCemento 3.1 -- 3.2 gr/cm 2.16 gr/cm
3 3
AguaAcero 7.85 - gr/cm 1.00 gr/cm
GRADO TUBERIA RESISTENCIA A LA TENSION
MATERIAL (PUNTO GEDENTE)
2
D 55,000 Lbs/pulg
2
E 75,000 Lbs/pulg
2
X 95,000 Lbs/pulg
2
G 105,000 Lbs/pulg
2
S 135,000 Lbs/pulg
Tabla 3. RESISTENCIA DE MATERIALES
62

D.E. D.I. PESO LBS/PIE PESO KG/M
PULG. PULG. R y C P.L. R. Y C. P.L.
2 3/8 1.995 4.85 4.43 7.22 6.56
1.815 6.65 6.26 9.90 9.31
2 7/8 2.441 6.85 6.16 10.20 9.15
2.151 10.40 9.72 15.49 14.46
3 ½ 2.992 9.50 8.81 14.15 14.20
2.764 13.30 12.31 19.81 18.32
2.602 15.50 14.63 23.09 21.77
4 3.476 11.85 10.46 17.65 15.56
3.340 14.00 12.93 20.85 19.29
3.240 15.70 14.69 23.38 21.86
4 ½ 3.958 13.74 12.24 20.48 18.26
3.826 16.60 14.98 24.73 22.27
3.640 20.00 18.69 29.79 27.77
5 4.276 19.50 17.93 29.05 26.70
4.000 25.60 24.043 38.13 35.76
51/2 4.778 21.90 19.81 32.63 29.43
4.670 24.70 22.54 36.79 33.57
D.E. D.I. PESO LBS/PIE PESO KG/M
PULG. PULG. R. Y C. R. Y C.
3 ½ 2 1/16 26 38.74
4 2 9/16 28 41.72
4 ½ 2 3/4 42 62.58
5 3 50 74.50
T.P. EXTRAPESADA (H.W.)
Tabla 4. PESOS DE TUBERÍA EN PERFORACIÓN
63

Tabla5.CONDICIONESOPTIMASDEUNLODO
CONVENCIONAL(BASEAGUA)CONTROLADACONEL
VISCOSIMETRO“FANN”.
BS/GALDVmV.P.PCSOLIDOS
Cc/c.c.Sgs.CPSLBS/100Ft.20/0volumen
10.01.204012162.571216
10.41.254014183.581418
10.81.304215204.591519
11.31.354416.5225916.520.5
11.71.404618.5225.51018.522
12.11.45482026.56.010.521.024
12.51.505022296.511.022.024.5
12.91.55512630.57.012.022.526.0
13.31.605328.5347.512.523.526.5
13.81.655529.536.57.513.024.528.0
14.21.70563238.58.014.025.029.0
14.51.75583541.58.514.526.530.0
15.01.80603846.09.015.527.531.5
15.41.85614148.010.016.529.032.5
15.81.90634451.010.517.530.034.0
16.31.956546.554.511.018.531.035.0
16.72.006649.557.512.019.532.036.5
17.2,2.056852.561.513.020.533.037.5
17.52.107056.565.014.022.034.539.5
18.02.157259.569.015.524.035.541.0
18.32.207363.574.017.525.537.043.0
18.72.257568.079.019.528.538.544.5
19.12.307673.085.022.031.540.546.5
64

Tabla 6. DATOS PRINCIPALES DE UNA BRIDA A.P.I.
65
PresiónDiámetro
DeNominalAICEJBFHGD
TrabajoPulg.Pulg.Pulg.Pulg.Pulg.APIPulg.No.Pulg.Pulg.Pulg.
612½115/1685/167/1645105/8127/86½71/16
0.96081523/16105/87/16491312173/89
Serie1017½27/16123/47/1653151/41611/881/811
4001220½29/16157/1657173/41611/49121/8
1625½213/16181/27/166522½2013/893/415½
2030½31/823½7327241½103/420
26½15/1631/47/1623585/84½21/16
21/27½17/1647/162657/883/4529/16
2M381/419/1647/87/163165/883/451/431/8
Serie4103/4113/1657/87/16378½87/8641/16
60061423/1685/167/1645111/2121771/16
8161/22½105/87/1649133/41211/889
1020213/16123/47/1653171611/483/411
1222215/16157/1657191/22011/49135/8
162735/16181/47/1665233/4201½101/4163/4
203237/823½7328½2415/8113/4211/4
263/441431/3229/32Bx16737½2013/4133/4263/4
7/163139½113/1647/871/287/8631/8
7/16373M411½21/1657/891/2811/8741/1
15/3241Serie51/8133/425/1671/81181½51/8
7/16459006152½85/16121/21211/8871/16
7/1649818½213/16105/815½1213/899
7/16531021½31/16123/418½1613/89½11
7/1657122437/1615212013/810½135/8
5/866163/4273/4315/16181/424½2015/8113/4163/4
3/47420333/443/42329½20214½203/4
11/64168263/4433/8611/32393/824217263/4
x .
E t
Espesor
ip
Anillo
T
o
C ntida
tornill
a
d
os
D ámetr tor illos
i
o
n
Largo
t
i
l
In . Br da nomina

66
DATOS PRINCIPALES DE UNA BRIDA A.P.I.
J
PRESIÓN DIAM. A I C E API B F H G D
DE NOMIN.
TRABAJO PULG. PULG. PULG. PULG. PULG. No. PULG. No. PULG. PULG. PULG
1 11/16 7 3/16 1 21/32 2 7/16 2 9/64 Bx 150 5 9/16 8 3/4 5 1 11/16
1 13/16 7 3/8 1 21/32 2 19/32 15/32 151 5 3/4 8 3/4 5 1 13/16
2 1/16 7 7/8 1 47/32 2 57/32 1/2 152 6 1/4 8 3/4 5 1/4 2 1/16
2 9/16 9 1/8 2 1/64 3 1/2 9/16 153 7 1/4 8 7/8 6 2 9/16
3 1/16 10 1/8 2 19/64 4 5/64 39/64 154 8 1/2 8 1 6 3/4 3 1/16
10m 4 1/16 12 7/16 2 49/64 5 15/64 4 5/64 155 10 3/16 8 1 1/8 8 4 1/16
5 1/8 14 1/16 3 1/8 Bx 169 11 13/16 12 1 1/8 5 1/8
7 1/16 18 7/8 4 1/16 8 19/32 59/64 Bx 156 15 7/8 12 1 ½ 11 1/4 7 1/16
9 21 3/4 4 7/8 10 47/64 1 3/64 157 18 3/4 16 1 ½ 13 9
11 25 3/4 5 9/16 12 59/64 1 5/32 158 22 1/4 16 1 1/3 15 11
13 5/8 30 1/4 6 5/8 15 3/4 1 9/32 159 26 1/2 20 1 7/8 17 1/4 13 5/8
16 3/4 34 5/16 6 5/8 45/64 Bx 162 30 9/16 24 1 7/8 17 1/2 16 3/4
18 3/4 40 15/16 8 25/32 1 19/64 Bx 164 36 7/16 24 2 1/4 22 1/2 18 3/4
21 1/4 45 9 1/2 1 3/4 Bx 166 40 1/4 24 2 1/2 24 1/2 21 1/4
1 11/16 7 5/8 1 3/4 2 7/16 29/64 Bx 150 6 8 3/4 5 1/4 2 11/16
1 13/16 8 3/16 1 25/32 2 19/16 15/32 151 6 5/16 8 7/8 5 ½ 1 13/16
2 1/16 8 3/4 2 2 57/64 1/2 152 6 7/8 8 7/8 6 2 1/16
2 9/16 10 2 1/2 3 1/2 5/16 153 7 7/8 8 1 6 3/4 2 9/16
15m 3 1/16 11 5/16 2 17/32 4 5/64 39/64 154 9 1/16 8 1 1/8 7 1/2 3 1/16
4 1/16 14 3/16 3 3/32 45/64 Bx 155 11 7/16 8 1 3/8 9 1/4 4 1/16
7 1/16 19 7/8 4 11/16 8 19/32 59/64 156 16 7/16 16 1 1/2 12 3/4 7 1/16
9 25 3/4 5 3/4 1 1/32 Bx 157 21 3/4 16 1 7/8 15 3/4 9
11 32 7 3/8 1 5/32 158 28 20 2 19 ½ 11
13 5/8 34 7/8 7 7/8 159 30 3/8 20 2 ½ 18 ½ 13 5/8
1 13/16 10 1/8 2 1/2 5/32 Bx 151 8 8 1 7 1/2 1 13/16
2 1/16 11 5/16 2 13/16 1/2 152 9 1/16 8 1 1/8 8 1/4 2 1/16
20m 2 9/16 12 13/16 3 1/8 5/16 153 10 5/16 8 1 1/4 9 1/4 2 9/16
3 1/16 14 1/16 3 3/8 39 /64 154 11 5/16 8 1 3/8 10 3 1/16
4 1/16 17 9/16 4 3/16 45/64 155 14 1/16 8 1 3/4 12 1/4 4 1/16
7 1/16 25 13/16 6 1/2 59/64 156 21 13/16 16 2 17 1/2 7 1/16
No. + A. P. I

67
Tabla 7. PESO DE LASTRABERRENAS

CONTAMINANTE ANHIDRITA CEMENTO BACTERIAS CLORURO
O YESO O CAL O BICAR- DE
BONATO SODIO
FORMULA
QUIMICA CaSO4 Ca(OH)2 NaHCO3 NaCl
PROPIEDADES
QUE AFECTAN:
Viscosidad
plástica
Punto de Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta
Cedencia
Gelatinosidades Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta
pH Baja Aumenta Baja
Filtrado API Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta
Dureza Total Aumenta Aumenta Baja
Salinidad Aumenta
Pm Baja Aumenta Baja
pf Baja Aumenta Baja
Mf Aumenta
Densidad
Tabla 8. CONTAMINANTES MAS COMUNES Y SUS
EFECTOS EN LOS FLUIDOS BASE AGUA
68

Contenido de
Sólidos
Contenido de
Aceite
Contenido de Agua
Capacidad de
Intercambio
catiónico (Prue-
ba con azul de
Metileno).
TRATAMIENTO: Cambiar a Cambiar a Cromoligni- Fluido
Contaminación fluido de fluido de to y cal salado
excesiva yeso cal
Ligeramente Soda Ash, Bicarbonato Cromoligni- CLS,
Contaminado CLS de sodio y to y cal sosa
Cromolignito cáustica
o CLS
69
CONTAMINANTES MAS COMUNES Y SUS EFECTOS EN LOS FLUIDOS BASE AGUA
Continuación de la tabla anterior

CLORURO ACIDO SÓLIDOS ACEITE BIOXIDO
DE SULFHI- PERFORADOS DE
CALCIO DRICO CARBONO
CaCl H S CO2 2 2
Aumenta Aumenta
Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta
Aumenta Aumenta Aumenta Aumenta
Baja Baja
Aumenta Aumenta Baja Aumenta
Aumenta
Aumenta
Baja Baja
Baja Baja
Aumenta
Puede
Aumentar Baja
Aumenta Baja
Aumenta
Baja
Aumenta
Fluido Sosa Agua, sosa Diluir Sosa cáustica
Salado cáustica, cáustica, Densificar y cal
CLS CLS
CLS, soda Sosa Sosa Cáus- Densificar Sosacáustica
Ash y sosa cáustica, tica,CLS, y cal
Cáustica CLS equipo de
control de
Sólidos
CONTAMINANTES MAS COMUNES Y SUS EFECTOS EN LOS FLUIDOS BASE AGUA
70

71
Tabla 9.

72
Tabla 10.

73
Tabla11.

UNIDAD DE LONGITUD
DE -- PIES -- A -- MTS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.3048
DE -- PIES -- A -- CMS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 30.48
DE -- PIES -- A -- MM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 304.8
DE -- PIES -- A -- PULG -- MULTIPLIQUE -- POR -- 12
DE -- PULGS -- A -- MTS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0254
DE -- PULGS -- A -- CMS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 2.54
DE -- PULGS -- A -- MM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 25.4
DE -- PULGS -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0833
DE -- MTS. -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 3.28
DE -- MTS. -- A -- PULGS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 39.37
DE -- CMS. -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0328
DE -- CMS. -- A -- PULGS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.3937
DE -- MM. -- A -- PULGS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.03937
DE -- MILLA -- A -- KM. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1.609
8
DE --ANGS- -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 10
TROM(A)
DE -- 64avos
de pulg. -- A -- MM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.4
UNIDAD DE SUPERFICIE
2 2
DE -- PIES -- A -- PULGS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 144
2 2
DE -- PIES -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 929.03
2 2
DE -- PIES -- A -- M -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0929
2 2
DE -- PULGS -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0069
2 2
DE -- PULGS -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 6.4516
2 2
DE -- PULGS -- A -- M -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.000645
2 2
DE -- CM -- A -- PULGS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.155
2 2
DE -- CM -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.001076
2 2
DE -- M -- A -- PULGS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1550.3
2 2
DE -- M -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 10.76
2 2
DE -- M -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 10,000
Tabla 12. TABLA DE CONVERSIONES
SISTEMA METRICOI DECIMAL- SISTEMA INGLES
74

75
UNIDAD DE PESO O FUERZA
DE -- Lbs -- A -- GRS. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 453
DE -- Lbs -- A -- KGS. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.453
DE -- Lbs -- A -- TONS. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.000453
DE -- Lbs -- A - NEWTON -- MULTIPLIQUE -- POR -- 4.448
(NW)
DE -- Kgs -- A -- Lbs -- MULTIPLIQUE -- POR -- 2.205
DE -- Lbs/pie -- A - Kgs/Mts -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1.49
DE -- KGS -- A -- NEWTON -- MULTIPLIQUE -- POR -- 9.807
DE -- Grs -- A -- Lbs -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0022
DE -- Tons. -- A -- Lbs -- MULTIPLIQUE -- POR -- 2205
(Métrica)
(larga)
(corta o neta)
DE -- Tons. -- A -- Tons. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.907
(corta o neta) (métrica)
DE -- Tons. -- A -- Kg. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1000
(Métrica)
UNIDAD DE DENSIDAD
3 3
DE -- grs/cm -- A -- Lbs/pie -- MULTIPLIQUE -- POR -- 62.5
3
DE -- grs/cm -- A -- Lbs/gal -- MULTIPLIQUE -- POR -- 8.33
3 3
DE -- Kg/m -- A -- grs/cm -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.001
3 3
DE -- Lbs/pies -- A -- gr/cm -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0160
3
DE -- Lbs/gal -- A -- gr/cm -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.12
3
DE -- Lbs/gal -- A -- Lbs/pie -- MULTIPLIQUE -- POR -- 7.51
3
DE -- Lbs/pies -- A -- Lbs/gal -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.133
3
DE -- Lbs/pulg -- A -- grs/cm -- MULTIPLIQUE -- POR -- 27.68
3 3
DE -- Lbs/pies -- A -- Kg/m -- MULTIPLIQUE -- POR -- 16.02
TABLA DE CONVERSIONES

UNIDAD DE PRESIÓN
2 2
DE -- Lbs/pulg -- A -- Kg/cm -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0703
(P.S.I)
2
DE -- Kg/cm -- A -- Lbs/ -- MULTIPLIQUE -- POR -- 14.2
2
Pulgs
DE -- Aim -- A -- Lbs/ -- MULTIPLIQUE -- POR -- 14.7
2
pulgs
DE -- Aim -- A -- MMHg -- MULTIPLIQUE -- POR -- 760
DE -- Aim -- A -- Pulg Hg -- MULTIPLIQUE -- POR -- 29.92
DE -- Aim -- A -- pie H O -- MULTIPLIQUE -- POR -- 33.942
2
DE -- Aim -- A -- Kg/cm -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1.034
UNIDAD DE POTENCIA
DE -- H.P (caba- -- A -- Kilowatss -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0 .7457
llo de fuerza)
DE -- C.V. (Caba- -- A -- Kgm/seg. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 75
llo de vapor)
DE -- H.P. -- A -- Kgm/seg. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 76
DE -- H.P. -- A -- C.V. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1.0139
DE -- H.P. -- A --Lbs.pie/seg -- MULTIPLIQUE -- POR -- 550
DE -- Kilowatt. -- A -- Watts -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1000
DE -- Lbs.pie/seg. -- A -- Watts -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1.356
76

77
UNIDADES DE VOLUMEN
3
DE -- LITROS -- A-- PULGS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 61.02
DE -- LITROS -- A -- GAL -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.2642
3
DE -- LITROS -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.03531
DE -- LITROS -- A -- GAL -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.2642
3 3
DE -- PULG -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 16.39
3 3
DE -- PULG -- A -- M -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0000163
DE -- BRL. -- A -- GAL -- MULTIPLIQUE -- POR -- 42
DE -- BRL. -- A -- LTS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 159
3
DE -- BRL. -- A -- M -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.159
3
DE -- BRL. -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 5.6
DE -- GAL -- A -- LTS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 3.785
3
DE -- GAL -- A -- M -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.003785
DE -- GAL -- A -- BRL -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0238
3
DE -- GAL -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 3785
3
DE -- GAL -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.133
3
DE -- M -- A -- LTS -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1000
3 3
DE -- M -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1000,000
3
DE -- M -- A -- ML. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1000,000
3 3
DE -- M -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 35.31
3
DE -- M -- A -- BRL. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 6.28
3
DE -- M -- A -- GAL . -- MULTIPLIQUE -- POR -- 264.2
3
DE -- PIES -- A -- M -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0283
3
DE -- PIES -- A -- LTS. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 28.3
3
DE -- PIES -- A -- BRL. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.178
3 3
DE -- PIES -- A -- CM -- MULTIPLIQUE -- POR -- 28316.84
3
DE -- PIES -- A -- GAL. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 7.54
3
DE -- CM -- A -- PIES -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0000351
3
DE -- CM -- A -- GAL. -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0002642
UNIDAD DE GASTO
3
DE -- BRL/HR -- A -- PIES /MIN -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.0936
DE -- BRL/HR -- A -- GAL/MIN -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.7
DE -- BRL/DIA -- A -- GAL/MIN -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.02917
DE -- BRL/MIN -- A -- LTS/MIN -- MULTIPLIQUE -- POR -- 159
3
DE -- PIES /MIN -- A -- GAL/MIN -- MULTIPLIQUE -- POR -- 7.481
DE -- GAL/MIN. -- A -- LTS/MIN -- MULTIPLIQUE -- POR -- 3.7854

UNIDAD DE TORSION
DE -- Lbs.pie --- Kg.m -- MULTIPLIQUE -- POR -- 0.1382
DE -- Lbs.pie ---Nw.m -- MULTIPLIQUE -- POR -- 1.356
FORMULA DE TORQUE
T= F x D
Donde:
F = Fuerza o jalón, en Lbs
d = Brazo de palanca o longitud de la llave, en pies.
Ejemplo:
Calcular la fuerza o jalón de llave, para proporcionar un
torque de 40,000 Lbs-pie, con una llave de 3.5 pies
T E M P E R A T U R A
F =T
d
= 11,428 LbsF =
40,000
3.5
°F = °C x 1.8 + 32°C = °F - 32
1.8
78

°C = Temperatura, en grados centígrados
°F = Temperatura, en grados Fahrenheit
1 Calorías = El calor necesario para elevar la tempera-
tura de un kilogramo de agua.
1°C= 3.9683 B. T. U.
1 B. T. U. = Calor necesario para elevar la Temperatura
de una libra de - agua, 1°F = 0.252 calorías
NOTA: Cuando las unidades que se quieren convertir se
localizan en dirección derecha - izquierda, el factor se
toma dividiendo.
Ejemplo:
CONVERTIR: 80 Km a millas
= 49.72 millas.
80
1.609
79

Densidad Viscosidad Punto de Cedencia Relación:
3 2
(gr/cm ) Plástica (cps) (lb/100 pie ) Aceite/Agua.
1.0 16 - 24 6 - 10 60/40
1.10 20 - 30 8 - 12 62/38
1.20 22 - 36 10 - 16 64/36
1.30 26 - 42 10 - 20 65/35
1.40 28 - 48 12 - 22 67/33
1.50 32 - 54 14 - 24 70/30
1.60 34 - 60 16 - 28 70/30
1.70 36 - 64 16 - 30 72/28
1.80 40 - 70 18 - 32 75/25
1.90 44 - 78 18 - 36 75/25
2.00 50 - 84 20 - 40 77/23
2.10 58 - 94 22 - 46 80/20
2.20 64 - 104 24 - 52 80/20
2.30 70 - 110 28 - 56 85/15
2.40 72 - 114 30 - 60 90/10
Tabla 13. CONDICIONES OPTIMAS PARA UN
FLUIDO DE PERFORACION DE E.I.
80

Tabla14.LONGITUDES(METROS)RECOMENDADASPARALOSCORTESDECABLE
DEACUERDOCONLAALTURADELMASTILY
DELDIAMETRODELTAMBOR
DIAMETRODELTAMBORENMILIMETROSYPULGADAS
Alturadelmástil279.4330.2355.6406.4457.2508.9588.8609.6660.4711.2762.0812.8863.0914.4
ótorreenmetros(11")(13")(14")(16")(18”)(20")(22")(24")(26")(28")(30")(32")(34")(36")
ypies.
NUMERODEMETROSPORCORTAR
56.835.035.034.034.033.0
(186')
43.143.544.526.026.026.027.027.027.0
(141´)(145´)(146´)
40.541.342.025.027.024.024.026.025.024.0
(133´)(135´)(138´)
40.539.239.822.022.023.023.024.024.023.023.024.0
(133´)(129´)(131´)
28.529.230.420.020.019.018.018.019.018.012.0
(94´)(96´)(100´)
20.518.016.016.017.0
(87´)
20.011.012.0
(66´)
NOTA:Sepuedenhacervariosdeslizamientos,antesdelcorte,siempreycuandolasumadelaslongitudesseaigualla
longituddelcorterecomendado.
Sedebetenermuchocuidadodequelospuntosdecruceycarganoserepitan.Estosepuedelograrevitandoqueloscortes
seanmúltiplosdelacircunferenciadeltamborodelospuntosdecarga.
81

82
DYNA - DRILL DIAMETRO LONGITUD CONEXIÓN -DIAMETRO Y TIPO
DIAMETRO (D) AGUJERO (D ) (L) PESO VALVULA DE PASO SUSTITUIDO NORMAL DE LA1
D.E. - plg Dia - plg Pies Lbs DOBLE (Caja arriba) BARRENA (Caja Abajo)
1 ¾ M.S 1 7/8 a 2 15/16 8.2 47 AW ROD CONN. AW ROD CONN
2 3/8 M.S 2 3/4 - 4 9.7 100 BW ROD CONN. BW ROD CONN
3 7/8 DD 4 5/8 -8 ½ 19.2 465 2 7/8 PI REG 2 7/8 API REG
5 DD 6 -7 7/8 19.7 844 3 ½ API REG 3 ½ API REG
6 1/2 D.D 8 3/8 - 9 7/80 19.6 1422 4 ½ API REG 5 ½ API REG
7 ¾ D.D 9 7/8 - 12 ¼ 21.0 2222 5 ½ API REG 6 5/8 API REG
9 5/8 D.D. 12 ¼ - 17 ½ 26.4 4147 6 5/8 API REG 7 5/8 API REG
5 S.H. 6 - 7 7/8 23.9 944 3 ½ API REG 3 ½ API REG
6 ½ S.H. 8 3/8 - 9 7/8 24.1 1807 4 ½ API REG 4 ½ API REG
7 3/4 S.H. 9 7/8 - 12 ¼ 24.5 2802 5 ½ API REG 6 7/8 API REG
DATOS DIMENSIONALES DE LA HERRAMIENTA.
Tabla 15. DATOS DE HERRAMIENTA DYNA-DRILL.
DATOS DE OPERACIÓN DE LA HERRAMIENTA.
M.S. - Herramienta Micro - Delgada: D.D. - Herramienta direccional: S.H. -
Herramienta para agujero vertical: H.S. - Herramienta de alta velocidad: - juntas
especiales para el sustituto de la barrena sobre pedido.
DYNA DRILL VOLUMENES PRESION VELOCIDAD TORQUE
DIAMETRO RECOMENDADOS DIFERENCIAL APROXIMADA APROXIMADO
D.E. - plg GPM RECOMENDADA DE LA BARRENA Pies-lb
PSI RPM
1 ¾ M.S. 20 250 875 8.8
2 3/8 M.S. 25 1000 1100 38
3 7/8 M.S. 130 800 420 325
5 D.D. 225 250 460 283
6 ½ D.D 325 250 410 467
7 ¾ D.D 400 250 310 700
9 5/8 D.D. 600 250 350 1080
5 S.H. 250 250 380 400
6 ½ S.H. 350 250 360 625
7 ¾ S.H. 450 250 320 935
5 H.S. 250 500 760 400
6 ½ H.S. 350 500 720 625

DiámetrodeVálvuladepasoSustitutodelaGastodeMáximapresiónRangodeTorqueMáximoDiámetrodeLongitud.Peso.
Herramientadoble(cajasu-barrena.(cajabombaDiferencial,PSI.velocidaddeaproximado,H.P.agujeroreco-pie.Lbs.
(D.E.)perior)inferiorG.P.M.Barrena.Lbs-pie.Mendado
Min.max.R.P.M.
3-¾"2-7/8"Reg2-7/8"Reg72180580340-855240394-1/4"-57/8"16.8400
4-¾"3-1/2"Reg3-1/2"Reg90225580270-680380506"-7-7/8"17.5680
6-¼"4-1/2"Reg4-1/2"Reg165425580200-510940927-7/8"-9-7/8"
6-¾"4-1/2"Reg4-1/2"Reg190475465190-48010801008-3/8"-105/8"21.91760
8"51/2"Reg6-5/8"Reg230580465160-40015501209-1/2"-121/4"23.82420
9-½"7-5/8"Reg6-5/8"Reg275685465135-340217014212-1/4"-171/2"24.93960
11-¼"7-5/8"Reg7-5/8"Reg325810465115-290296016617-1/2"-26"26.05940
Conexión
Tabla16.DATOSDEHERRAMIENTANAVI-DRILL
83

Diámetro Resistencia a la ruptura. Resistencia a la ruptura.
pulg. Tipo BOA.Serie 6x19.Alma Tipo COBRA. 6x19. Alma
de acero. Acero de arado de fibra. Acero de arado me-
mejorado (AAM). jorado (AAM).
Efectiva. Peso. Efectiva. Peso.
Tons. Kg./m Tons. Kg./m
1/8 0.69 0.040 0.69 0.040
3/16 1.43 0.100 1.4 0.080
1/4 2.74 0.170 2.4 0.150
5/16 4.25 0.280 3.86 0.240
3/8 6.08 0.390 5.53 0.360
7/16 8.25 0.510 7.50 0.460
½ 10.68 0.690 9.71 0.620
9/16 13.48 0.870 12.2 0.790
5/8 16.67 1.080 15.1 0.980
3/4 23.75 1.540 21.6 1.400
7/8 32.13 2.100 29.2 1.900
1 41.71 2.750 37.9 2.480
1 - 1/8 52.49 3.470 47.7 3.120
1 - 1/4 64.47 4.200 58.6 3.760
1 - 3/8 77.54 5.150 70.5 4.550
1 - ½ 91.80 6.200 83.5 5.430
1 - 5/8 106.77 7.140 97.1 6.370
1 - 3/4 123.74 8.300 112.0 7.380
1 - 7/8 140.70 9.520 128.0 8.480
2 159.66 10.820 145.0 9.640
CONSTRUCCIONES:
6 x 9 - Seale (9/9/1) - Alma de Acero Independiente (AAI).
6 x 26 - (10/5 + 5/5/1) - AAI.
6 x 25 - Filler (12/6/6/1) - AAI.
6 x 19 - Seale ( 9/9/1) - Alma de Fibra (AI).
84
Tabla 17. RESISTENCIA MECANICA DEL CABLE (CAMESA).

DENSIDAD RELACIÓN DIESEL SALMUERA PREPARACION DE LA BARITA SACOS
(Gr/ml) ACEITE/AGUA de CaCl SALMUERA DE CaCl (Kg) DE2 2
(LTS) (LTS) BARITA
Kg CaCl lts de agua DE2
50KGS
1.10 60/40 515.35 390.41 173.03 343.56 26.83 0.54
1.15 60/40 507.14 384.19 170.28 338.09 94.00 1.88
1.20 60/40 498.89 377.94 167.51 332.89 181.14 3.22
1.25 60/40 490.68 371.72 164.72 327.11 228.30 4.57
1.30 65/35 522.69 319.80 141.73 281.45 320.26 6.41
1.35 65/35 513.76 314.35 139.31 276.84 386.97 7.74
1.40 65/35 504.85 308.89 136.89 271.84 453.69 9.07
1.45 65/35 495.93 303.43 134.47 267.04 520.41 10.41
1.50 65/35 487.01 297.98 132.06 262.24 587.13 11.75
1.55 65/35 478.08 292.52 129.62 257.43 653.85 13.08
1.60 65/35 469.17 287.06 127.22 252.63 720.57 14.41
1.65 70/30 495.78 241.46 107.02 212.48 808.87 15.18
1.70 70/30 486.17 236.78 104.94 208.36 875.17 17.50
1.75 70/30 476.56 232.10 102.87 204.25 941.47 18.83
1.80 70/30 466.96 227.42 100.80 200.13 1,007.77 20.16
1.85 70/30 457.35 222.74 98.72 195.00 1,074.07 21.48
1.90 70/30 447.74 218.06 96.65 191.89 1,140.38 22.81
Tabla 18. CANTIDAD REQUERIDA DE ADITIVOS PARA PREPARAR 1M3
DE FLUIDO PROTEXIL - EI - IMP DENSIFICADO CON
SALINIDAD DE 330,000 ppm.
85

DENSIDAD RELACIÓN DIESEL SALMUERA PREPARACION DE LA BARITA SACOS
(Gr/ml) ACEITE/AGUA de CaCl SALMUERA DE CaCl (Kg) DE2 2
(LTS) (LTS) BARITA
Kg CaCl lts de agua DE2
50KGS
1.95 75/25 468.13 177.32 78.60 156.05 1,234.85 24.70
2.00 75/25 457.86 173.43 76.87 152.62 1,300.52 26.01
2.05 75/25 447.60 169.55 75.15 149.20 1,366.21 27.32
2.10 75/25 437.33 165.66 73.43 145.78 1,431.89 28.54
2.15 75/25 427.06 161.77 71.70 142.36 1,497.58 29.95
2.20 75/25 416.80 157.88 69.98 138.94 1,563.26 31.26
1.95 80/20 499.55 141.92 62.90 124.89 1,253.33 25.07
2.00 80/20 488.60 138.80 61.52 122.15 1,318.62 26.37
2.05 80/20 477.64 135.69 60.15 199.41 1,383.89 27.68
2.10 80/20 466.69 132.58 58.76 116.67 1,449.17 28.99
2.15 80/20 455.70 129.46 57.38 113.92 1,514.65 30.29
2.20 80/20 444.78 126.35 56.00 111.19 1,579.72 31.60
86
CANTIDAD REQUERIDA DE ADITIVOS PARA PREPARAR 1M3
DE FLUIDO PROTEXIL - EI - IMP DENSIFICADO CON
SALINIDAD DE 330,000 ppm.

Tabla 19. TABLA DE LA CLASIFICACION API DE LOS
CEMENTOS UTILIZADOS EN LA INDUSTRIA
PETROLERA
La industria petrolera emplea cementos con
especificaciones marcadas por el Instituto Americano
del Petróleo (API) según normas 10A (API Standars
10A).
Estas normas catalogan a los cementos de acuerdo a la
siguiente designación.
CLASE A. Se emplea desde la superficie hasta
profundidades de 1,830 m ( 6,000 pies) (
similar al Tipo l ASTM).
CLASE B. Se emplea desde la superficie hasta
profundidades de 1,830 m (6,000 pies). Se
requiere que sean resistentes a la acción
de los sulfatos en concentraciones
moderadas y elevadas ( similar al Tipo ll
ASTM).
CLASE E. Se emplea para profundidades de 3,050 m
a 4,270 m (10,000 pies - 140,000 pies),
para alta presión y temperatura.
CLASE F. Se emplea para profundidades de 3,050 m
87

a 4,880 m ( 10,000 pies - 160,000 pies),
para presión y temperatura extremas,
deben de ser para alta resistencia a la
acción de los sulfatos.
CLASE G Se emplea para profundidades de 0 m a
2,440 m básicamente, pero con la adición
de aceleradores o retardadores de
fraguado, su uso se puede generalizar para
cualquier tipo de presión y temperatura, así
como para la acción de los sulfatos.
CLASE H Su uso es similar al de la Clase E. Pero su
resistencia a la acción de los sulfatos es
moderada.
API AGUA DENSIDAD DE PROFUNDIDAD TEMPERATURA
CLASIFICACION REQUERIDA LA LECHADA (m) ESTATICA
Lts/saco (gr/cm3) (°C)
A (portland) 23.36 1.87 0 -1830 26.6 - 76.6
B (portland) 23.36 1.87 0 -1830 26.6 - 76.7
C (resistencia
Prematura) 36.31 1.78 0 -1830 26.6 -76.7
D (retardado) 19.3 1.97 1830 - 3050 76.7 - 126.7
E (retardado) 19.3 1.97 3050 - 4270 76.7 - 143.3
F (retardado) 20.44 1.94 3050 - 4880 110 - 160.0
G (básico)* 23.36 1.87 0 - 2440 26.6 - 93.3
H (básico)* 19.3 1.97 0 - 2440 26.6 - 93.3
* Puede contener aceleradores o retardadores.
Tabla 20. APLICACIONES DE LOS CEMENTOS API
88

CATALIZADOR CANTIDAD EMPLEADA TIPO DE CEMENTO COMO SE
% EN PESO DE CEMENTO EMPLEA
CLORURO DE
CALCIO (CaCl ) DE 2 a 4 CUALQUIER TIPO API SECO O CON2
(ESCAMAS, POLVO,. AGUA.
ANHIDRO)
CLORURO DE SODIO DE 3 A 10* CUALQUIER TIPO API SECO O CON
1.5 A 5 AGUA.
FORMAS SEMIHIDRA-
TADAS DE YESO ( YE- 20 A 100 CLASE API, A,B,C,G ó H SOLO SECO.
SO DE PARIS)
SILICATO DE SODIO 1 A 75 CLASE API, A,B,C,G, ó H SOLO O CON
(Na SlO ) AGUA.2 2
CEMENTO CON DIS-
PERSANTES Y AGUA 0.5 A 1.0 CLASE API A,B,C,G, ó H SOLO O
REDUCIDA CON AGUA.
AGUA DE MAR ---- CLASE API,A,B,C,D,E,G ó H COMO AGUA
DE MEZCLA.
* Por ciento en peso de agua.
89
Tabla 21. CATALIZADORES DE USO COMÚN
EN EL CEMENTO

TIPO Y FUNCION CANTIDAD TIPO DE COMO SE
DEL ADITIVO RECOMENDADA CEMENTO SE EMPLEA
POLIMEROS OR-
GANICOS(CELU- DE 0.5 A 1.5 POR TODA CLASE MEZCLADO
LOSA)PARA FOR- CIENTO EN SECO.
MAR PELÍCULAS.
POLIMEROS OR-
GANICOS(DIS-
PERSANTES) PA- MEZCLADO
RA MEJORAR LA DE 0.5 A 1.25 POR TODA CLASE EN
DISTRIBUCIÓN CIENTO (DENSIFICADO) SECO O AGUA
DE PARTICULAS DE MEZCLA
Y FORMAR PELI-
CULAS.
CARBOXIMETIL MEZCLADO
HIDROXIETIL EN
CELULOSA PARA DE 0.3 A 1.0 POR TODA CLASE SECO O CON
FORMAR PELICU- CIENTO AGUA DE
LAS. MEZCLA
ADITIVOS DE MEZCLADO
LATEX PARA 1.0 gal/sc TODA CLASE EN SECO O
FORMAR PELI- CON AGUA
CULAS. DE MEZCLA.
CEMENTO DE
BENTONITA CON
DISPERSANTE PARA 1.0 DE DISPERSANTE CLASE A,G, ó H MEZCLA POR
MEJORAR LA DIS- BACHES
TRIBUCIÓN DE
PARTICULAS
* Por ciento por peso de cemento.
90
Tabla 22. ADITIVOS DE CONTROL DE FILTRACIÓN

91
MATERIAL CANTIDAD A EMPLEAR
(POR CIENTO POR PESO DE
CEMENTO)
LIGNINA 0.1 - 1.0
ACIDO ORGANICO 0.1 - 2.5
CARBOXIMETIL HIDROXIETL CELULOSA 0.1 - 1.5
BORAX 0.1 - 0.5
SAL ( SU USO ES EN lb/sc) 14 - 16
Tabla 23.RETARDADORES DE USO COMUN
TIPO MATERIAL NATURALEZA CANTIDAD AGUA REQUERIDA
DE LAS PARTI- EMPLEADA
CULAS
ADITIVOS PARA CONTROLAR PERDIDA DE CIRCULACIÓN
GRANULAR GILSONITA GRANULAR DE 5 A 50 lb/s 2gal/50lb
PERLITA DE EXPANSION DE ½ A 1 cu pies/s 4 gal/cu pies
CORTEZA DE
NOGAL GRANULAR DE 1 A 5 lb/s 0.85 gal/50lb
CARBON GRANULAR DE 1 A 10 lb/s 2 gal/50lb
HOJUELAS CELOFAN LAMINARES DE 1/8 A ½ lb/s NINGUNA
FIBROSO NYLON FIBRAS CORTAS DE 1/8 A ¼ lb/s NINGUNA
DE MATERIALES PARA CONTROLAR LA PERDIDA DE CIRCULACIÓN
SEMISÓLIDO DE FRAGUADO INMEDIATO
CEMENTO DE YESO 4.8gal/100lb
CEMENTO PÓRTLAND DE YESO DE 10 A 20% YESO 5.0gal/100lb
CEMENTO DE BENTONITA DE 10 A 25 % GEL DE 12 A16gal/s
CEMENTO + SILICATO DE SODIO (EL SILICATO SE
MEZCLA CON
AGUA ANTES DE
AÑADIRLE CE-
MENTO).
GELATINIZACION RAPIDA
DIESEL BENTONITA
Tabla 24. MATERIALES QUE SE AÑADEN COMÚNMENTE A LAS LECHADAS
PARA CONTROLAR PERDIDA DE CIRCULACIÓN

92
ADITIVO PROPÓSITO EFECTO EN EL CEMENTO
Sulfato de Bario Para densificar el lodo Aumenta la densidad, reduce la Resis-
(BaSO ) tencia.4
Caústicas( NaOH, Para ajustar el pH. Acelerador
Na , CO , etc)2 3
Compuestos de
Calcio (CaO, Ca Para acondicionar el pozo Acelera el fraguado
2 2
(OH) , CaCl , y controlar pH.
4
CaSO , 2H O).2
Hidrocarburos Para controlar la perdida Baja la densidad
(petróleo diesel del fluido y lubricar el
y crudo alquilado) pozo.
Selladores (celu- Para control de perdida Retarda el fraguado
losa, hule....). de circulación.
Adelgazadores
(taninos, lignosu- Para dispersar los sóli- Retarda el fraguado
lienates, quebra- dos del lodo.
cho, revestimien-
tos, etc)
Emulsificantes
(lignosulfonaatos, Para formar lodos de
alquiletileno, sul- aceite en agua o agua Retarda el fraguado
fonato de hidro- en aceite.
carburo).
Bactericidas (fe- Para proteger los archi-
noles substitui- vos orgánicos contra la Retarda el fraguado
dos, folmaldehi- descomposición bacteri-
do,etc.). cida.
Aditivos de per-
dida de control
del fluido (cmc, Para reducir la perdida
almidón, guar. del filtrado, del lodo a Retarda el fraguado
poliacrilamidos, la filtración.
lignosulfonatos.
Tabla 25. EFECTOS DE LOS ADITIVOS DEL LODO EN EL CEMENTO

93
Diámetro Número de Espacio entre Longitud de ca-
del cable grapas grapas. ble doblado, ex-
(pulg.) (cm.) cluyendo el ojo.
(cm.)
3/8 2 6 13
1/2 3 8 23
5/8 3 9.5 28
3/4 4 1.1 46
7/8 4 13 53
1 4 15 61
1 - 1/8 5 18 99
1 - 1/4 5 20 102
1 - 3/8 6 23 137
1 - ½ 6 25 152
El método correcto
de la instalación de
las grapas, es colo-
car sus partes cur-
vas en la parte corta
del cable.
Tabla 26. DATOS PARA LA COLOCACIÓN DE GRAPAS EN CABLES DE ACERO
Diámetro Peso Resistencia en Kg.
(pulg,) (Kg/m) Máxima F.S. = 5
1/4 0.030 270 54
3/8 0.060 610 122
1/2 0.112 1200 240
5/8 0.198 2000 400
3/4 0.248 2450 490
1 0.400 4080 816
1 - 1/8 0.550 5100 1020
1 - 1/4 0.620 6120 1224
1 - 1/2 0.890 8400 1680
Tabla 27. CABLES DE MANILA ( Uso general)

94
ANCLA INDICADOR CABLE CAPACIDAD PESO SENSOR
DE PESO (RECOMENDADO) Ton. Kg.
Pulg.
D D 1 - 1/8- -1- 1/4 22.7 487 E80
E EB 1 - 3/8- -1- 1/2 34.0 707 E80
EB EB 1 - 1/2- -1- 5/8 45.4 707 E80
FS F 7/8 - -1 18.0 175 E160A
G G 7/8 - -1 13.6 91 E190
Tabla 28. TIPOS DE ANCLAS NATIONAL
NC26 = 2-3/8" I.F. = 2-7/8" S.H.
NC50 = 4-1/2” I.F. = 5"X.H. = 5-1/2 DSL
NC46 = 4" I.F. = 4-1/2" X.H.
Nc31 = 2-7/8" I.F.
NC38 = 3-1/2" I.F.
NC40 = 4" F.H.
NOMENCLATURA:
NC. - IDENTIFICACION API PARA JUNTAS, ACTUALES.
I.F. - API INTERNAL FLUSH.
F.H.- API FULL HOLE.
X.H.- XTRA HOLE.
DSL.- REDD DOUBLE STREAMLINE.
Tabla 29. EQUIVALENCIAS DE CONEXIONES ACTUALIZADAS.

95
Conexión Rango de Apriete (Lbs. - pie)
2 - 3/8" I.F. 2,500 - 2,750
2 - 7/8" I.F. 7,300 - 8,030
3 - 1/2" I.F. 9,900 - 10,890 (D.E. 4-3/4")
3 - 1/2" I.F. 12,800 - 14,080 (D.E. 5")
4 - 1/2" F.H. 17,900 - 19,690 (D.E. 5-3/4")
4 - 1/2" F.H. 18,800 - 21,780 (D.E. 6")
4" I.F. 22,200 - 24,420
5" X.H. 32,000 - 35,200
4 ½" I.F. 32,000 - 35,200
Tabla 30. APRIETE ADECUADO PARA CONEXIONES DE T.P.
Y T.P. EXTRAPESADA (H.W.)
D.E. D.I. Unión de T.P. Apriete D.E sección
pulg. pulg. Conexión D.E D.I. Lbs,-pie recalcada
pulg. pulg. pulg.
3-1/2 2-1/16 NC 38 4-3/4 2-3/16 9,900 4
4 2-9/16 NC 40 5-1/4 2-11/16 13,250 4-1/2
4-1/2 2-3/4 NC 46 6-1/4 2-7/8 21,800 5
5 5 NC 50 6-1/2 3-1/8 29,400 5-1/2
T.P. EXTRAPESADA

96
5.9 Flexión sufrida por la Tubería de Perforación en
Operaciones de Enrosque y Desenrosque con Tenazas.
Es bien conocido que la unión de la tubería de
perforación necesita posicionarse lo más cerca posible
de las cuñas durante las operaciones de enrosque y
desenrosque para prevenir la flexión de la tubería.
Hay una altura máxima hasta donde puede estar
posicionada la unión sobre las cuñas, sin que la
tubería de perforación se flexione cuando se le aplica
la torsión máxima permisible de enrosque y
desenrosque a la unión.
Muchos factores afectan esta limitación de altura.
Algunos de estos factores, los cuales deben
considerarse muy detenidamente, se presentan a
continuación:
(1) el ángulo de separación entre las tenazas de
enrosque, que se puede apreciar en las casos I
y II.
(El caso I muestra las tenazas posicionadas a
90º y el caso II muestra las tenazas
posicionadas a 180º).
(2) la resistencia mínima a punto cedente de la
tubería;
(3) la longitud del mango de la tenaza; y
(4) la torsión máxima permisible de enrosque.
Donde:
Hmax = altura del hombro de la unión sobre las cuñas-
pies.
Y = esfuerzo mínimo de tensión a punto cedente dem
2
la tubería-lbs/pg .
L = longitud del mango de la tenaza-pies.T
P = tensión de la línea (carga)-lbs.
T = torsión de enrosque aplicada a la unión (P x L )-T
lbs-pies,y
3
I/C = módulo de sección de la tubería-pg .
Los constantes .053 y .038 incluyen un factor de
0.9 para reducir Y a un limite proporcional.m
Por ejemplo:
Suponga: tubería de perforación Grado E de 4 1/2 pg y
16.60 lbs/pie, con uniones de 4 1/2 x 6 1/2
pg D.E. x 3 1/2 D.I.;
Mango de la tenaza de 3 ½ pies; y
Tenazas posicionadas a 90º (Caso I)
Usando la ecuación 5.81:
2
Y = 75,000 lbs/pg (para el Grado E)m
3
I/C = 4.27 pg
L = 3.5 piesT
T = 17,000 lbs/pies.
* Valores del Módulo de Sección
1 2
Diámetro exterior Diámetro exterior I
de la tubería de la tubería C
3
pg lbs/pie pg
2 3/8 4.85 0.66
6.65 0.87
2 7/8 6.85 1.12
10.40 1.60
3 ½ 9.50 1.96
13.30 2.57
15.50 2.92
4 11.85 2.70
14.00 3.22
15.70 3.58
4 ½ 13.75 3.59
16.60 4.27
20.00 5.17
22.82 5.68
24.66 6.03
25.50 6.19
5 16.25 4.86
19.50 5.71
25.60 7.25
5 ½ 19.20 6.11
21.90 7.03
24.70 7.84
6 5/8 25.20 9.79
=Hmax.
.053 Y L (I/C)m T
T
(Caso I ............5.81)
=Hmax.
.053 (Y ) (I/C) (L )m T
T
=Hmax.
.038 Y L (I/C)m T
T
(Caso II ...........5.82)
=Hmax.
.053 (75,000) (4.27) (3.5)
17,000
= 3.4 pies
Tabla 31. CÁLCULO DE LA ALTURA MÁXIMA DE LA UNION
ENCIMA DE LAS CUÑAS

97
Tabla 32. RECALCADOS DE TUBERÍA

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