ProgramPresstresBeamReport.

Расчет фундаментной балки
Марка балки "Test "
1. Материалы
1.1 Арматура
Класс ненапрягаемой арматуры и диаметр продольных стержней S500 6-22
Класс напрягаемой проволоки S1400 3-8
Временное
сопротивление разрыву fрk
Расчетное значение напряжения,
соответствующего 0,1 %
удлинения fрd01
Предельная относительная
деформация ϵud
ϵp1
1400MPa 1120MPa 0.036
7
1250
Класс и диаметр канатов {"Y1860S7", 12.5}
Характеристики напрягаемой арматуры Характеристики
ненапрягаемой арматуры
Временное
сопротивление разрыву fрk
Площадь поперечного
сечения каната
Нормативное
значение усилия,
удлинения
Нормативное
значение напряжения,
удлинения fрk01
деформация ϵud
ϵp1 fyk fyd fywd
1860MPa 93 mm2 149kN
149000
93
MPa 0.0315 0.00714448 500MPa 435 MPa 435 MPa 1.05
1.1 Бетон
Класс бетона C40 /50

2. Сбор нагрузок
3. Расчет балки
3.1 Геометрические характеристики
Геометрические характеристики бетонного сечения (мм)
2

Сечение Осевой момент инерции
отн. центральной оси x
Осевой момент инерции
отн. центральной оси y
Статический
момент инерции
относительно оси х
относительно оси y
Площадь поперечного
сечения
Координата
центра тяжести
х,у отн правого
нижнего угла
5.62396×109
mm4 1.60822×109
1 mm4
′
5.85777 ×107
mm3 2.1406×107
mm3 179293.mm2 {119.391, 326.714}
Геометрические характеристики приведенного сечения (мм)
Сечение Осевой момент инерции
отн. центральной оси x
Осевой момент инерции
отн. центральной оси y
относительно оси х
относительно оси y
Площадь приведенного
поперечного сечения
Координата
центра тяжести
х,у отн правого
нижнего угла
5.8568×109
mm4 1.63565 ×109
mm4 5.93896×107
mm3 2.18666×107
mm3 183132.mm2 {119.404mm, 324.299mm}
3

Длина расчетного элемента l= 11000 (мм)
Расстояние от опоры до сосредоточенной нагрузки lf = 2100(мм)
Толщина стенки бетонного сечения bw= 300 (мм)
Рабочая высота сечения 525.mm (мм)
3.1 Величина предварительного напряжения
Величина предварительного напряжения нижней арматуры 1400 (МПа)
Величина предварительного
напряжения удовлетворяет
условиям
Процент использования арматуры
2.90828
Величина предварительного напряжения верхней арматуры 1100 (МПа)
Величина предварительного
напряжения удовлетворяет
условиям
Процент использования арматуры
1.78571
3.2 Расчет потерь предварительного напряжения
3.2.1 Потери от релаксации напряжений в арматуре на стадии тепловой обработки
Влияния изменения температуры (в интервале от 0 до 80 С ) на величину ползучести учитывается путем модификации времени в расчетных формулах.
Подключается файл Тепловаяобработка.xlsx, в котором в Листе1 первый столбец - температура , С , действующая на временном интервале, указанном во втором столбце
(сут.)
Потери от релаксации напряженийn в арматуре на стадии тепловой обработки nнижняя/верхняя Эквивалентное время teq,ч
{25.0697 kN, 2.00284kN} 2077.72
4

3.2.2 Потери, вызванные трением арматуры об огибающие приспособления
Потери, вызванные трением арматуры об огибающие приспособленияn нижняя/верхняя
{{0.kN, 0.kN}}
3.2.3 Потери, вызванные упругой деформацией бетона
Потери, вызванные упругой деформацией бетона nнижняя/верхняя
{{39.0884kN, 0.547295kN}}
3.2.4 Потери, вследствие огранниченного расширения бетона см. 10.5.2 (1)
Потери, вследствие огранниченного расширения бетонаnнижняя/верхняя
{{21.762 kN, 3.08 kN}}
3.2.5 Усилие натяжения к моменту времени t=t0
Введите возраст бетона в момент отпуска канатов 10 (сут)

Усилие натяжения к моменту времени
удовлетворяет условиям
Натяжение нижней арматуры к моменту времени t0
695.28kN
,
Усилие натяжения к моменту времени
Натяжение верхней арматуры к моменту времени t0
79.0699kN
,
Напряжения в бетоне к моменту времени t0
Напряжение в бетоне к моменту времени t0
11.1938MPa

3.2.6 Коэффициент ползучести
Условный коэффициент
ползучести Φ0
Коэффициент
ползучести Φt.to
коэффициент, описывающий развитие
ползучести во времени βc
Для долговременного действия нагрузки 1.63249 1.61894 0.991703
Для испытаний 1.63249 0 0
5

3.2.7 Значение полной относительной деформации усадки
Полная относительная деформация усадки состоит из двух составляющих частей: относительной деформации усадки при высыхании (испарении влаги) и относительной
деформации аутогенной усадки. Относительная деформация усадки при высыхании развивается медленно, так как она зависит от условий миграции воды через затвердевший
бетон. Относительная деформация аутогенной усадки развивается во время твердения бетона: большая ее часть образуется в первые суткипосле укладки бетона.
Относительная деформация аутогенной усадки является линейной функцией прочности бетона. Особенно ее следует учитывать в тех случаях, когда бетонная смесь
укладывается на затвердевший бетон.
Относительная деформация
аутогенной усадки εcsa*βas
Относительная деформация усадки,
обусловленная высыханием εcsd
Полная относительная
деформация усадки εcst
Для долговременного
действия нагрузки
0.000075 0.000361743 0.000436743
Для испытаний 0.0000494547 0.0000526008 0.000102055
3.2.8 Вторые потери предварительного напряжения
Момент от практически постоянного сочетания нагрузок 307.2 (кН*м)
Класс релаксации преднапряженной арматуры -
{{"Класс 1 проволока или канат -нормальная релаксация"}, {"Класс 2 проволока или канат -низкая релаксация"}, {"Класс 3 горячекатаные или улучшенные стержни"}}
Зависящие от времени потери усилия предварительного
напряжения нижняя/верхняя
Потери от релаксации
130.109kN 11.4208kN 125.252MPa
3.2.9 Окончательное усилие предварительного обжатия
Окончательно усилие
предварительного обжатия
Граничные значения Относительные деформации
нижней арматуры
Окончательно усилие
предварительного обжатия
Граничные значения Относительные деформации
верхней арматуры
565.171kN 674.622kN,
3627
5
kN 5.19411 67.649kN {70.07 kN, 77.kN} 4.3928
6

3.3 Расчет по первой группе предельных состояний
3.3.1 Расчет сечения общим деформационным методом
Внутренние усилия момент Мx- 0 кН*м, Мy - 414.71 кН*м,продольное усилие - 0 кН
Относительные
деформации
Напряжения
в бетоне, МПа
Отн.деформации в арматуре
напрягаемой/ненапрягаемой
Напряжения в арматуре
напрягаемой/
ненапрягаемой,МПа
деформация в арматуре
ϵud
деформация в
 , -3.47013  , 0 {{21.4807, 21.4807, 21.4807,
19.6762, 19.6762, 19.6762},
/, {16.467, 16.467,
-1.93812, -1.93812}}
{{1508.57, 1508.57, 1508.57,
1494.05, 1494.05, 1494.05},
/, {441.5, 441.5, -387.624,
-387.624}}
{31.5, /, 45.} 3.5
Собственный вес балки Расчетная равномерно
распределенная нагрузка
Сила в двух точках
на раст. L от опоры
49.4177 kN 21.4887 kN/m 154.8kN
3.3.2 Расчет сечения по трещеностойкости на действие усилия предварительного натяжения и транспортных нагрузок
Момент от предварительного обжатия Продольная сила от предварительного обжатия Напряжение в крайнем верхнем волокне Прочность бетона на растяжение
-147.337 mkN 735.632kN -3.28711 MPa 3.5 MPa
3.3.3 Анкеровка напрягающей арматуры в предельных состояниях по несущей способности (8.10.2.3)
Прочность бетона на растяжение fctd в момент отпуска Базовое значение длины зоны передачи напряжения lpt Общая длина анкеровки lbpd напрягающего
элемента с напряжением fpd составляет
1.38029MPa 1044.82mm 1868.83 mm
7

0 1000 2000 3000 4000 5000
0
100
200
300
400
3.3.4 Расчет опорной зоны методом распорок и тяжей
nSJOINTOUT
ASPALOUT
3.4 Поперечное армирование
Диаметр поперечных стержней (мм) на опоре - {5mm}, шаг - 100 mm , в пролете - {5mm}, шаг - 150 mm
3.4.1 Минимальный процент армирования бетона поперечной арматурой ρwmin(9.2.2) минимальный шаг при этом проценте smin и
наибольшее продольное расстояние между следующими друг за другом элементами поперечной арматуры smax (9.2.2(6))
Угол наклона хомутов 90
ρwmin smin smax
0.00101193 {129.126 mm} 393.75 mm
3.4.2 Метод ферменной аналогии
Расчетное значение сопротивления поперечной силе VRd,c
без поперечной арматуры 6.2.2
но не менее VRd,cmin Vsd Vsd, в месте смены шага
148.437 kN 146.173 kN 187.4 kN 142.575 kN
8

Vrds Vrdmax Vsd Cot[θ] Vrds, в месте смены шага
{80.5707 kN} 952.56 kN 187.4 kN 1. {53.7138 kN}
2000 4000 6000 8000 10000
L, м
-50
50
V, кН*м
Vrds
Vrds
Vrds
Vrds
Vsd
-Vsd
3.5 Расчет по второй группе предельных состояний
Mомент от частого сочетания нагрузок 307.2 (кН*м)
3.5.1 Расчет по образованию трещин
Момент трещинообразования Момент от частого сочетания нагрузок Момент декомпрессии
216.606mkN 307.2mkN 204.913 mkN
напрягаемой/
ненапрягаемой,МПа
деформация в арматуре
ϵud
Предельная
деформация
 , -0.20267  , 0 {{5.20986, 5.20923, 5.20955,
5.18998, 5.18935, 5.18966},
/, {0.0179183, 0.0169378,
-0.184473, -0.186321}}
{{1015.92, 1015.8, 1015.86,
1012.05, 1011.92, 1011.98},
/, {3.58366, 3.38756,
-36.8946, -37.2642}}
{31.5, /, 45.}
9

3.5.2 Нахождение высоты сжатой зоны в сечении с трещиной
- Испытания
напрягаемой/ненапрягаемой,МПа
Высота сжатой зоны Кривизна
 , -0.537527  , 0 {{6.15707, 6.15704, 6.15705,
6.02003, 6.02, 6.02001},
/, {0.976672, 0.976624,
-0.42113, -0.42122}}
{{1200.63, 1200.62, 1200.63,
1173.91, 1173.9, 1173.9},
/, {195.334, 195.325,
-84.2259, -84.2441}}
196.405
- Эксплуатация
напрягаемой/ненапрягаемой,МПа
Высота сжатой зоны Кривизна
 , -0.591344  , 0 {{6.20845, 6.20845, 6.20845,
6.0618, 6.0618, 6.0618}, /,
{1.02901, 1.029, -0.466833,
-0.466837}}
{{1210.65, 1210.65, 1210.65,
1182.05, 1182.05, 1182.05},
/, {205.801, 205.801,
-93.3666, -93.3673}}
201.677
3.5.3 Нахождение ширины раскрытия трещин
ϵsm-ϵcm расстояние между трещинами
srm
ширина раскрытия трещин
wk
Для долговременного действия нагрузки 0.000446086 304.691 mm 0.135918 mm
Для испытаний 0.000387922 306.699 mm 0.118975 mm
10

3.5.4 Нахождение прогибов
1/r кривизна от
нагрузки
и усадки
1/rcs кривизна
от усадки
Выгйб прогиб
полный при
равномерно
распределенной
нагрузке u
прогиб
полный при
сосредоточе
нных
силах
у опоры u
предельный
прогиб l/250
модуль
упругости
Ec,eff
ruc rcr
Долговременное
действие
нагрузки
3.32008×10-6
/mm 1.40522×10-7
/mm 15.1664mm 15.9146mm 21.9107 mm 44mm 13364.2MPa 3.92481×10-6
/mm 2.93302×10-6
/mm
При испытаниях 2.45921×10-6
/mm 2.71656×10-8
/mm 8.06467 mm 18.7968mm 23.2382mm 44mm 35000MPa 1.49862×10-6
/mm 2.74084×10-6
/mm
11

ProgramPresstresBeamReport.

Recommandé

Recommandé

Contenu connexe

Similaire à ProgramPresstresBeamReport.

Similaire à ProgramPresstresBeamReport. (20)

ProgramPresstresBeamReport.