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Les machines asynchrones
Mat de 1893, 7,5 kW
1700 tr/min, 50 V
Mat 0,75 kW
1905-1912
1912-1922
1922-1933
1933-1946
1946-1961
1961-1970
1970-…
Les machines asynchrones
Les machines asynchrones sont surtout utilisées
comme moteurs.
80% des moteurs électriques sont des moteurs asynchrones
Les moteurs asynchrones sont très robustes
Leur gamme de puissance s’étale de quelques watts
à une dizaine de mégawatts.
Constitution de la machine
asynchrone
La machine asynchrone est constituée d ’un stator
semblable à celui d ’une machine synchrone.
Ce stator, alimenté par des courants triphasés,
produit un champ magnétique tournant (cf th de
Ferraris).
Le stator
Plaque à
bornes
Plaque
signalétique
mync.ppt
Carcasse usinée
Stator avant bobinage
Stator après bobinage
mync.ppt
mync.ppt
Le rotor
Le rotor est constitué d ’un ensemble de conducteurs
en court-circuit appelé « cage d ’écureuil »
Rotor en cage d ’écureuil
Cage d ’écureuil en aluminium moulé
mync.ppt
Rotor en cage d ’écureuil
mync.ppt
mync.ppt
mync.ppt
Rotor bobiné
rhéostat
les 3 bagues d ’un
rotor bobiné
mync.ppt
La plaque
signalétique
Plaque signalétique
cos 
puissance
vitesse nominale
Fréquence des
courants statoriques
rendement
nombre de
phases
Plaque signalétique
tension maximum aux bornes
d ’un enroulement
tension maximum entre
l ’extrémité d ’un enroulement et
le neutre
Plaque signalétique
intensité normale absorbée sur les
lignes pour un couplage triangle
intensité normale absorbée sur les
lignes pour un couplage étoile
Température maximale d ’utilisation
Plaque signalétique
classe de l ’isolement
Service continu
Plaque signalétique
indice de protection IP
Indice de protection IP
premier chiffre = degré de protection des personnes
contre l’accès aux parties dangereuses et
la protection des matériels contre la pénétration des
corps étrangers
deuxième chiffre =degré de protection contre les
effets nuisibles de la pénétration de l’eau
protection maximum = IP 66
IP 54 = protection contre la pénétration des poussières et
protection contre les projections d ’eau
Plaque signalétique
Plaque signalétique
IP 55 = protection
contre la pénétration
des poussières et
protection contre les jets
d ’eau
Plaque signalétique
plaque à bornes
Disposition des enroulements du stator à partir
de la plaque à bornes
lamelle de cuivre
1 2 3
Couplage en étoile
1 2 3
Couplage en triangle
Principe de
fonctionnement
de la machine
asynchrone
N
N
S S
Stator tétrapolaire par exemple
N
N
S S
N
N
S S
rotor
N
N
S S

N
N
S S

N
N
S S

N
N S
stator
S

Le pôle nord stator tire
le pôle sud rotor
Le pôle sud stator repousse
le pôle sud rotor
rotor
Mise en rotation du rotor
N
N
S S

Apparition des pôle dans le rotor
Le flux diminue
N
N
S S

Apparition des pôle dans le rotor
flux rotorique induit
courant rotorique induit
S
Sur la périphérie du rotor, il y a nécessairement autant
de pôles que sur le stator; cela résulte de leur nature :
ce sont des pôles induits
Ces pôles tournent à la même vitesse de rotation que
ceux du stator
L ’attraction/répulsion mutuelle entre pôles statoriques
et rotoriques développe le couple moteur; ce couple est
le couple électromagnétique
Le couple électromagnétique résulte des courants
induits, et donc des variations de flux.
Si le rotor tourne à la même vitesse que le stator, il n ’y
a plus de variation de flux.
Donc le rotor ne peut tourner qu’à une vitesse inférieure
à celle du champ statorique.
La vitesse de synchronisme ne peut en aucun cas être
atteinte (en fonctionnement moteur). D’où le nom de
machine asynchrone.
Le rotor tourne à une vitesse Nr<Ns inférieure à celle du
champ statorique. Le rotor glisse donc par rapport à ses
propres pôles. Ce glissement provoque une perte
d ’énergie qui lui est proportionnelle.
Comparaison mécanique
N
N
S S
S
S
N
N
rotor


Comparaison mécanique
N
N
S S
S
S
N
N
rotor


 ’
Entraînement
par friction,
(embrayage)
Bilan de puissance
du moteur
asynchrone
Puissance absorbée
Pa=3.V1.J1.cos1
Pertes Joule stator
Pertes magnétiques stator
Puissance transmise au rotor
Pe= Ce.(2.Ns)
Pertes Joule rotor
Pertes magnétiques rotor0
Puissance mécanique
Pm= Ce.(2.Nr)
Pertes mécaniques
Puissance utile
Pu= Cu.(2.Nr)
Puissance absorbée
Pa=3.V1.J1.cos1
Pertes Joule stator
Pertes magnétiques stator
Puissance transmise au rotor
Pe= Ce.(2.Ns)
Pertes Joule rotor
Pertes magnétiques rotor0
Puissance mécanique
Pm= Ce.(2.Nr)
Pertes mécaniques
Puissance utile
Pu= Cu.(2.Nr)
stator
rotor
La transmission de
puissance au rotor se fait
avec perte de vitesse
mais à couple constant
Puissance absorbée
Pa=3.V1.J1.cos1
Pertes Joule stator
Pertes magnétiques stator
Puissance transmise au rotor
Pe= Ce.(2.Ns)
Pertes Joule rotor
Pertes magnétiques rotor0
Puissance mécanique
Pm= Ce.(2.Nr)
Pertes mécaniques
Puissance utile
Pu= Cu.(2.Nr)
Puissance transmise au rotor
Pe= Ce.(2.Ns)
Pertes Joule rotor
Pertes magnétiques rotor0
Puissance mécanique
Pm= Ce.(2.Nr)
La différence de puissance
est perdue par effet Joule dans
le rotor
Pjr = Ce.2.Ns-Ce. 2.Nr = C. 2.(Ns-Nr)
Introduisons le glissement : g =
Ns - Nr
Ns
pjr = g. 2.Ce.Ns = g.Pe
Rendement :
 =
Pu
Pa
Pm
Pe
=
N
Ns
= 1 - g  <
N
Ns
= 1 - g
Pu
Pm
Pm
Pe
Pe
Pa
<
Pm
Pe
= . .
Modélisation
de la machine
asynchrone
Etablissement du modèle électrique
d ’une phase de la machine
asynchrone
La machine asynchrone est un transformateur à
champ tournant.
Soit I1 le courant d ’une phase statorique,
soit I2 le courant d ’une phase rotorique.
Ces courants engendrent des
forces magnétomotrices tournantes de
vitesse Ns : n’1I1 et n’2I2, n’1et n’2 étant les
nombres de spires de chaque enroulement
corrigés par les coefficients de Kapp.
R1
I1F I10
n’1
I1
l1
stator = primaire
R2
n’2
l2
rotor = secondaire
Quelle est la fréquence des courants rotorique ?
La vitesse relative de l ’induction statorique / au rotor est :
Ns - Nr = g . Ns
Le rotor ayant p paires de pôles, la fréquence des f.é.m.
rotoriques est donc :
 = (2.f)/p  fr = p. (g.Ns)
Or Ns = f/p
Donc fr = g.f
0 = j n ’2  - j  l2 I2 - R2 I2
g
V1 = j n ’1  + j  l1 I1 + R1 I1
Pour une phase du stator :
V2 = 0 = j n ’2(g)  - j (g) l2 I2 - R2 I2
Pour une phase du rotor :
R1
I1F I10
n’1
I1
l1
stator = primaire
R2
n’2
l2
rotor = secondaire
 g
R1
I1F I10
n’1
I1
l1
stator = primaire
R2/g
n’2
l2
rotor = secondaire
 
I2
R1(n ’2/n ’1)2
I1F I10
n’1
I1
stator = primaire
R2/g
n’2
ls
rotor = secondaire
 
I2
Pertes fer
Pertes Joule stator
Pe
Couple et courant à
glissement faible
On suppose :
R2/g >> ls et on néglige R1(n ’2/n ’1)2
I1F I10
n’1
I1
R2/g
n’2
 
I2
Le schéma équivalent devient :
I1F I10
I1
R2/g
I2
Soit :
I2 =
n 2’
n 1’
V1
g
R2
2
I1 = I1v +
n 2’
n 1’
V1
g
R2
I10
I1F
I1V
V1
2
n 2’
n 1’
V1
g
R2
I1
1
I10
I1F
I1V
V1
2
n 2’
n 1’
V1
g
R2
I1
1
Si N augmente : g diminue

I10
I1F
I1V
V1
2
n 2’
n 1’
V1
g
R2
I1
1
Si N diminue, g augmente
Pe = 3
R2
g
I2
2
= Ce 
Soit :
= 3
R2
g
n 2’
n 1’
V1
g
R2
2 2
2
2
n 2’ 2 2
Ce = 3
n 1’
V1
g
R2
s
= k V1
2 g
R2
Ce
N
Ns
g=0
g=1
3 MAT de 0,18 kW à 45 kW
Couple et courant à
fort glissement
R2/g
R1(n ’2/n ’1)2
I1F I10
n’1
I1
n’2
l
s I2
Considérant que R1
n 2’
n 1’
2
<< j ls
I2 =
n 2’
n 1’
V1
g
R2
1
R1
n 2’
n 1’
2
+ + j ls
I2 =
n 2’
n 1’
V1
g
R2
1
+ j ls
n 2’ 2 2
Ce = 3
n 1’
V1
s
g
R2
1
+ 2 ls
2
2
g
R2
n 2’ 2 2
Ce = 3
n 1’
V1
s
g  ls
R2
1
+ g  ls
 ls
1
R2
 ls
R2
g0 =
Ce est max pour g = g0 soit
Ce max =
K V1
2
2
2
Ce = V1
g
1
+
g
g0
g0
K . .
k V1
2
f 2. 2
= = k ’. V1
2
f2
g << g0 Ce = K V1
2 g
g0
g0
g
g0
g >> g0 Ce = K V1
2
g
Ce
Ns
zone de fonctionnement
en générateur
zone de fonctionnement
en moteur
Ns
N
Ce
g =1
g = 0
Cmax
Influence d ’une variation de
la tension d ’alimentation
statorique sur la
caractéristique mécanique
N
Ce
Cmax
(V1=U)
Cmax
(V1=V)
Ns
N
Ce
Ns
couple au démarrage en Y
couple au démarrage en 
KM3
KM1
KM2
KM1
M
3 ~
Démarreur étoile/triangle
Influence d ’une
variation de la
fréquence des
tensions statoriques
50
25 75 100
Ce
N
V/f = cte  Cmax = cte
Influence d ’une variation de
la résistance rotorique sur la
caractéristique mécanique
N
Ce
R2
R ’2> R2
R ’’2> R ’2
Cmax=cte
N
R2
R ’’’2
R ’’’2 + R2
couple au démarrage
Ce
N
Ce
R ’’2 + R2
R ’’2
R2
Ce
R ’2
R ’2 + R2
R2
Ce
R2
R2
mync.ppt
N
R2
R ’’’2
R ’’’2 + R2
couple au démarrage
Ce
couple résistant
N
Ce
Cmot - Crésist =  J
d
dt
couple résistant
Vitesse atteinte
= 0
N
Ce
R ’’2 + R2
R ’’2
R2
couple résistant
N
Ce
Cmot - Crésist =  J
d
dt
R ’’2 + R2
couple résistant
Vitesse atteinte
= 0
Ce
R ’2
R ’2 + R2
R2
N
Ce
R ’2 + R2
couple résistant
Cmot - Crésist =  J = 0
Cmot - Crésist =  J
d
dt
>0
Cmot - Crésist =  J
d
dt
>0
Cmot - Crésist =  J
d
dt
>0
Cmot - Crésist =  J
d
dt
>0
Cmot - Crésist =  J
d
dt
>0
Cmot - Crésist =  J
d
dt
>0
Cmot - Crésist =  J
d
dt
>0
Ce
R2
R2
couple résistant
N
Ce
Cmot - Crésist =  J
d
dt
R ’2 + R2
couple résistant
R2
= 0
Freinage du moteur
asynchrone
Lors de l ’arrêt d ’une machine, il est souvent nécessaire de
réduire le temps de décélération dû à la seule inertie des parties
tournantes.
Le freinage électrique offre l ’avantage de ne mettre en œuvre
aucune pièce d ’usure.
Dans certains cas, l ’énergie mécanique récupérée peut être
réinjectée sur le réseau électrique.
Freinage du moteur
asynchrone
Freinage par injection de courant
continu
Freinage par injection de courant continu d ’un moteur
à cage d ’écureuil :
M
3 ~
freinage
M
3 ~
fonctionnement
Freinage par injection de courant continu
Ce
N
0
couple de freinage
Réglage du freinage par injection de courant continu
d ’un moteur à cage d ’écureuil :
Ce
N
0
couple de freinage
couple de freinage
M
3 ~
Freinage par injection de courant continu d ’un moteur
à rotor bobiné
M
3 ~
démarrage
M
3 ~
fonctionnement M
3 ~
freinage
Réglage du freinage par injection de courant continu d ’un moteur à rotor bobiné
Ce
N
0
couple de freinage
Freinage du moteur
asynchrone
Freinage par contre courant
M
3 ~
Freinage par contre-courant d ’un moteur à rotor bobiné
M
3 ~
démarrage
M
3 ~
fonctionnement
M
3 ~
freinage
Freinage en contre courant d ’un moteur à cage
M
3 ~
fonctionnement
M
3 ~
freinage
Freinage par contre-courant
couple de freinage
Ce
N
Freinage du moteur
asynchrone
Freinage hyper synchrone
zone de fonctionnement
en générateur
zone de fonctionnement
en moteur
Ns
N
Ce
g =1
g = 0
Cmax
couple de freinage
Freinage hyper synchrone ou « naturel »
Ce
N
0
couple de freinage
N ’ N ’’
De l ’utilité de réduire la résistance insérée au rotor lors du freinage
hyper synchrone :
That’s all Folks !

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