1. 1
RESUME STABILITE.
STABILITE DE FORME.
STABILITE DE POIDS.
On appelle « MODULE DE STABILITE INITIALE TRANSVERSALE Msi », le
produit du poids (DEPLACEMENT) par la hauteur métacentrique. Gm. P. Gm
Msi = P. Gm
P (r-a) = P (TKM – KG)
KM – KG = (r – a) = GoM.
HAUTEUR METACENTRIQUE. Gm.
Gm = h = (r-a) = TKM – KG? À calculer par les moments.
m
TKm *
h. θ
r. L1
*G
Fo. a. θ Gîte. Lo
*Co C1
F1
KC KG
K
Supposons l’action d’une force qui tend à incliner transversalement le navire.
La FORME de la CARENE changera en même temps que la position du CENTRE de
CARENE. Tandis que le centre de gravité « G », qui dépend que de la répartition ou distribution
des POIDS reste INVARIABLE.
Dans ces conditions, les lignes d’action des deux forces P et π ne seront plus coïncidentes.
KG. KC. TKm.
GC = a.
Gm = h.
Cm = r = φ.

2. 2
Vu que P = π il en résulte un « MOMENT » oppose à l’action inclinante entre les deux
lignes d’action // entre elles de P et π.
* m *m
π
π
C
* Co *
Co
* G * G ne change pas.
P
STABILITE TRANSVERSALES.
Pour des inclinaisons transversales < de 10 à 12°, la ligne d’action de π rencontre le plan
longitudinal de symétrie en un point que nous pouvons faire coïncider avec le métacentre initial
correspondant à la position droite du navire. Trois cas se présentent.
I. «G.» AU-DESSOUS DE «C.» cargaison Fond de cale.
Le MOMENT qui résulte de l’inclinaison initiale est un moment redresseur qui tend à ramener
le navire à la position initiale.
h * m. L1
r.
F θ
Fo. Lo
θ
F1 π
Co C1
X
Go
a. P
*
K
Sinus = Côté oppose sur Hypoténuse
Sin O = X/Gom; X = Gom. Sin O
Le Couple de redressement est. Poids x Bras de levier. PX.

3. 3
P.X = P. GoM sin θ = P. (r + a). Sin θ
Msi = P. (r + a) > O
En inclinant légèrement le navire d’un angle θ (faible), Co passe en C1 tandis que G ne varie
pas. Les deux forces ne sont plus sur la même verticale, donc il s’est créé un COUPLE qui a
tendance à ramener le navire à sa position initiale.
On peut donc dire que pour ce cas, L’EQUILIBRE EST STABLE.
II. «G» AU-DESSUS DE «C.» / Cargaison en pontée.
En inclinant le navire d’un angle θ (faible), Co passe en C1. Les deux forces ne sont plus sur la
même verticale. Donc il s’est crée un COUPLE PX dont le msi est positif, il y a réaction d’un
COUPLE DE REDRESSEMENT.
* m.
L1 π
X
r. G * θ
Fo. Lo
P
F1 a
C0 C1
*
π
LE COUPLE DE REDRESSEMENT PX.
PX = P. mG. Sin θ = P (r – a) sin θ
P (r – a) = msi > 0 donc PX est positif.
C’est un équilibre stable.

4. 4
m. CONFONDU AVEC G.
Le navire, une fois, incliné restera en équilibre dans sa nouvelle position à la cessation de
la courbe inclinante donc l’équilibre est INDIFFERENT.
Une inclinaison ultérieure provoquera un changement d’équilibre.
COUPLE PX = P. Gm. Sin θ
r. = a.
Donc:
P(r – a) sin θ = O. PX = O
Msi = P(r – a) = O.
m. AU-DESSOUS DE G.
A la moindre inclinaison initiale, le MOMENT qui en résulte est un moment inclinant qui
accentue le mouvement, donc, l’EQUILIBRE EST INSTABLE.
*G
a. π P.
* m. L1
r.
Fo θ Lo
*
F π
F1 C1
Co.
Couple PX = P. Gm. Sin θ = Couple de redressement.
PX = P (a – r) Sin θ
msi = P ( a – r) < O. Equilibre INSTABLE.
Le couple ainsi a tendance à augmenter la gîte, c’est un COUPLE DE CHAVIREMENT.
C’est le cas de l’équilibre instable.
En définitive, on peut dire que l’équilibre est stable si la stabilité de FORME est
supérieure à la stabilité de POIDS.

5. 5
STABILITE TRANSVERSALE.
* m.
GM = r – a θ Couple de redressement L1. P = v. w = H
Z (+) Couple de redressement
G* Cm = r.
r. Z’
Fo. C. Chavirement.(-) θ CG = a.
a. Lo
P H GM = (r – a)
F1 *C’ GZ = (r – a) sin θ
C*
C GZ= Bras de levier.
MOMENT DU COUPLE DE STABILITE.
P x GZ = P (r - a) Sin θ
MODULE DE STABILITE.
P (r – a)o > O
VALEUR DE r = φ = I/V
I = L.l³ / I2. Moment d’inertie / axe longitudinal
V = L. l. Tm. Volume de carène.

6. 6
CORRECTION D’ASSIETE. (ONGLET). MN.
O PPM
TAR² L
A’
θ
TAR1 ∆TAR. F? M A AV1
θ Cor.
δ ∆T
N.
TAR
∆TAV
TF? TF. Tm.
L’
TAV²
TAV
TF = Tm + MN
Tg θ = MN = ∆TAV = δ∆T
FM FA. L
MN = Tgθ. FM = δ ∆T. (± FM)
L
TF = TAV + TAR ± FM. ∆T
2 L.
TF = Tm + FM. ∆T
L.
POUR UNE ASSIETE POSITIVE.
AR AV AR AV
F F
(+) (-)
TF TF

7. 7
CALCUL PRATIQUE.
Si TM > Tm. C/Arc. TM + I/3 C/Arc
Si TM < Tm. Arc. TM – I/3 Arc
T’m = TAR + TAV ± ONGLET ± Arc D’T
2
EXEMPLE.
Tm D TM = 7m20
7m20 12150 TAR = 8m10
7m40 12535 TAV = 6m60 Calculer D’ ?
7m45 12678 F sur AV de M à 3m.
L = 160m.
TM = 7m20
TF = Tm + Cor. MN + Arc Tm = 7.35 m.
MN = FM. ∆T/L
MN = 3m. x 1,5 = 0,03m Tm > TM. Arc. (-)
160
ARC = TM – Tm = 7m20 – 7,35 = 0.15 le tiers.= 0.05
TF = 7.35 + 0.03 + 0.05 = 7.43 m.
D’= Voir table. Avec TF.

8. 8
THEOREME DES MOMENTS. KG? OG?
OG K O
Poids KG PPAR Mt / Quille Mt / PPAR
Navire lège ------ ----- --------- ------------- --------------
P x KG P x OG
Cale 1 p1
Cale 2 p²
Soute p3…
Σ poids ΣMt Σ Mt
Mt = P x Dist.
KG = Σ Mt ; OG = Σ Mt / PPAR
Σ Poids Σ Poids
STABILITE LONGITUDINALE.
PPAR. m. PPAV.
F G
O* C’ *
* C. Centre de flottaison.
K.
Lorsque le navire est droit, G et C sont à égale distance / PPAR/M
Et même alignement / m, msi.
Lorsque le navire gîte ou prend une assiette. C se déplace en C’
Et Co en C1. G ne change pas de position. TOUT TOURNE
AUTOUR DE G.

9. 9
M.
*
PPAR PPM PPAV
F1 LCG
* G.
Fo. LCF. F. M Lo
N ψ
d.
LCB C1 * Co
Tm. TM. L1
TF
*
K.
Lpp
Tm = TM si navire droit.
LCB. – LCF. – LCG.
LEST LIQUIDE.
m
*i * *Dx. Le liquide étant mobil, on doit considérer qu’il est
Transféré en D Métacentre.
I / V = φ
g.1 D = φ = I / V / axe longitudinal
p = V d
g.²
g.1 Mvt de poids vers le haut. Stabilité diminue.
p
[P (φ – a)]’ = P (φ – a)o – pgiD.
p
p. gi. D = vd. I/V = id.
(φ – a)’ = (φ – a)o – id / P

10. 10
Exemple.
Id = 30 x 15³ x 1.025 = 8648 m4
L = 30 m. 12
l. = 15 m.
d. = 1.025
P = 10.000 ts (φ – a)’ = 0.50 - 8648 = - 0.36 m
(φ – a) o = 0.50 m 10.000
New (φ – a)’?
Stabilité négative. Couple de chavirement.
UTILISATION DES COURBES HYDROSTATIQUES.
RESOLUTION DES PROBLEMES DE STABILITE.
Courbe hydrostatique.
TF D TPC LCB LCF TKm MTC.
m tonnes e/cm/t/cm OC/Mt / PPAR OFMt / PPAR m 1°/t. m / cm
6.20 8.104 14.93 54.98 53.18 7.02 88.10
7.60 10.252 15.98 53.93 50.69 7.28 104.35
Tm ; TE navire droit – TE moyen. TE Corrigé. Onglet + ARC et C/arc.
D ; Poids total ; Déplacement du navire.
TPC ; Poids nécessaire pour faire enfoncer le navire de e = 1 cm
LCB ; position du centre de carène / PPAR. OC.
LCF ; Position du centre de gravité de la flottaison / PPAR « C ». OF.
MTC ; Couple nécessaire pour varier une gîte de 1°. Pd.

11. 11
CALCUL DE STABILITE.
DESIGNATION P LCG/OG Mo/m
P. OG
KG Mo/m
P. KG
ωi
D. Lège 2695 47,04 126772,8 7,39 11916,05 ---------
Cale N°1
Entre-pont N°1.
Cales N°2 - 3.
Entrepont N°2 – 3.
Pontée
Total Cargaison.
Gas – Oil. / D.O 64,65 10,40 671,84 6,46 417,31 27,5
FO.
Huiles.
F.Water. 215. 37,20 16.070,40 1,59 686,88 226,8
Total Machine
CST. 250
GRAND TOTAL 10.130 52,18 528671,96 6,03 61.142,67 ----
Mt = P.D D = Mt/D KG = S. Mt / S. P
Pour un Déplacement de 10.130 ts, on lit sur la table hydrostatique.
Tm = 7,52m. ∆T = 1,75.
TPC = 15,92. LCF = 50,80.
LCB = 53,97.
LCF = 50,80. TEAV = 6,59 Ht métacentrique GoM = 1,20 m.
TKm 7,26. TEAR = 8,34
MTC = 103,30
KG = 1,23. Tm = 7,46
Cor. GGo = 8,03
METHODE DE CALCUL.
Déplacement total = 10.130 ts.
LCG = ΣMt = 528.677,96 = 52,8 m.
ΣPt 10.130
KG = 61.1425,67 = 6,03
10.130
GMs = TKM – KG = 7,28 – 6,03 = 1,23 m
GoM = GMs – ωi / Dt = 1,23 – 293 / 10.130 = 1,23.
COUPLE INCLINANT.
CI = P x BG = Dt x BG.

12. 12
BG = LCB – LCG = OG – OC
BG = 53,97 – 52,18 = 1,79.
CI = 18.132,70.
CALCUL DE ∆T = Différence d’assiette.
∆T m = CI / MTC = 18.132,7 / 103,6 = 1,75 m.
TgΨ = ∆T / Lpp = 1,75 / 108 = 0,01
TAR = Tm + LCF x TgΨ
TAR = 7,52 + (50,80 x 0,01) = 8m02.
TAV = TAR – ∆T
TAV 8,02 – 1,75 = 6m27
Tm = TAV = TAR = 6.27 – 8.02 / 2 = 7.14m
2
GGo = GMs – GoM
GGo = 1,23 – 1,20
GGo = 0.03 m
M/V IBN KHALDOUN. II. 7 TGI.
CALCUL DE STABILITE. P =φ.V
DESIGNATION POIDS LCG / OOO GGG Moment KKK GGG Moment Wi.
Peack Avant. 359 6,50 2333,5 10 cm.
N°1 Bd & Td 298 1.0 298,0
N°2 Bd & Td 260 0,74 192,4
N°4 Bd & Td 235 0,75 176,3
N°19 Central 200 0,71 142,0
Total EM / 1,025 1352 tonnes 2,32 3142,2
N°17 Bd 14 9,40 131,6
N°17 Td 44 9,22 405,7
Peack AR. 86 6,56 564,2
Total F / Water. 144 tonnes 7,7 1101,5
N°3 Bd 383 0,73 279,6
N°3 Td 112 0,73 81,7
N°5 C 112 0,71 79,5

13. 13
N°6 C 124 0,71 88,0
N°14.15.16.21. 69 5,60 386,4
Total FO / 0,90 688 tonnes 1,33 915,2
N°7 62 1,20 74,4
N°12 09 8,30 74,7
N°18 55 6,10 335,5
Total DO / 0,84 126 tonnes 3,84 484,6
LO/0,9.8.9.10.11 19,5 tonnes 5,07 98,9
Cale I 4,34 5742,5
Cale II 4,07 4,13
Cale III 4,10
Faux-Pont I 8,82
Faux-pont II 8,75 8,77
Faux-pont III 8,75
Pontée I 10m+ 14,43
Pontée II 12m+
Total Cargaison
NAVIRE - LEGE 2940 tonnes 7,25 21315,0 GM/3,5
Constante 250 tonnes? 6m 1500,0
DEPLACEMENT 5519 ts. KM/7,70 5,20 m. 28557.5 GoM/2,5
Déplacement:T’m 3,90
Différence.
TAR. = f (Déplacement), la table Hydrostatique.)
TAV. = LCB/OC LCF/OF TKM TPC MTC
∆T =
Tm. =
TM. =

14. 14
A.
C/Arc = GGG ooo MMM = TKM – KG?
Onglet. =
T’m =
Lpp =117,70 m.
19,50 m x 10,50 26 x 10,50 2 T/m² 13 x 7,80
2 m. 2 m 55 19% 33,4% 47%
1722 m³. 2,92 m. 2300 m³. 4,62 m. 1114 m³. 2,96
10m.
2,3 T/m²
2075 m³. 4,70 m. 3043 m³. 4,80 m. 1066 m³. 4,30 m.
4,40 m.
10 T/m²
2m10
3796 m³. 5343 m³. 2181 m³.
26,60 m. 37,80 m. 22 m.
TOTAL CALES... = 6185 m³. TOTAL = 11.321 m³
TOTAL Fx–PONTS = 5136 m³.
JB = 5331,59 Tx. Observateur = 19m50 – TE.
JN = 3812,93 Tx.
P/L ETE = 8190 Tx.
P/L HIVER = 7810 Tx. Conteneur 20’ = 6,10 m x 2,43.
1m³ = 35,32 CF.
LHT = 126,60 m 1 CF = 0,028 m³.
Largeur = 17,23 m 1 Ft. = 0,3048 m
Lpp = 117,70 m. 1 m = 3,281 Feet.
TE Maximum = 7,33 m.