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Le document traite de la variation de vitesse des moteurs asynchrones, en présentant un historique de l'évolution des systèmes de réglage de vitesse, ainsi que des solutions techniques pour contrôler cette variation via des modulateurs. Il aborde les impacts du glissement, de la fréquence et du nombre de paires de pôles sur la vitesse des moteurs, tout en discutant des formules de base qui régissent leur fonctionnement. Enfin, il met en évidence que les moteurs asynchrones maintiennent une vitesse relativement stable malgré des variations de tension d'alimentation.

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VARIATION DE VITESSE DES MOTEURS ASYNCHRONES OBJECTIF : Identifier, choisir un modulateur pour moteur asynchrone triphasé
VARIATION DE VITESSE DES MOTEURS ASYNCHRONES PLAN 1- HISTORIQUE : Évolution des systèmes de réglage de la vitesse 2- SOLUTIONS GÉNÉRALES à la variation de vitesse 3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE 5- ACTION SUR LE N0MBRE DE PAIRES DE PÔLES 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
1- HISTORIQUE: Évolution des systèmes de réglage de la vitesse • Un seul moteur par atelier, transmission et adaptation de la vitesse par système poulies courroies. • Un moteur par machine, réglage de la vitesse par - Variateur à friction - Variateur à engrenage • Variateur électrique Avant l’ère de l’électronique, la machine à courant continu était la solution la plus couramment utilisée ( variation progressive) Groupe Ward Léonart M 3~ G = M = Problème :η= 0,8 x 0,8 x 0,8 = 0,512 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
1- HISTORIQUE: Évolution des systèmes de réglage de la vitesse • Variateurs électroniques Apparition vers les années 50 avec l’utilisation des composants électroniques d’abord le thyratron à gaz…. Maintenant GTO (thyristor blocable), IGBT (transistor à commande en tension) Variateur pour machines à courant continu (redresseurs statiques), puis variateurs pour machines alternatives (onduleurs). 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse 1- Caractéristique externe T/Tn=f(n) 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
T/Tn n tr/mn 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement de base Vitesse de synchronisme Tmoteur Moteur asynchrone Trécepteur n n=1420tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse 2- Évolution de la vitesse de rotation en fonction de la charge 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn Tmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur n n=1420tr/mn Fonctionnement de base 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn Tmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Fonctionnement de base n=1420tr/mn n=1440tr/mn n 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn Tmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur n n=1440tr/mn Fonctionnement de base n=1420tr/mn Δn= 20tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse 2- Évolution de la vitesse de rotation en fonction de la charge Remarque: Dans cet exemple, pour une diminution de couple de 50% la vitesse ne baisse que de Δn/n= 20/1420 = 0.014 soit 1,4% 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- Évolution de la vitesse en fonction de l’amplitude de la tension d’alimentation 2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse Vitesse de synchronisme T/Tn Tmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur n Fonctionnement sous tension variable U1 n1=1425tr/mn U2 n2=1420tr/mn U1 = 400V U2 = 360V 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse 3- Évolution de la vitesse en fonction de l’amplitude de la tension d’alimentation Remarque: Dans cet exemple, pour une diminution de tension de 10% la vitesse ne baisse que de Δn/n= 5/1425 = 0.0035 soit 0,35% CONCLUSION: Dans son fonctionnement de base, le moteur asynchrone est caractérisé par la faible variation de sa vitesse quand la tension d’alimentation varie. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse 4- Formules de base définissant la vitesse • Vitesse de synchronisme (vitesse du champ tournant) ns = f/p ns vitesse de synchronisme : tr/s f fréquence: Hz p nombre de paires de pôles • Fréquence de rotation n = f/p(1-g) n = ns(1-g) g glissement g = (ns-n)/ns 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse 4- Formules de base définissant la vitesse • Différentes possibilités d’action n = f/p(1-g) 1. Fréquence 2. Nombre de paires de pôles 3. Glissement 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p n = f/p(1-g) n = f/p(1-g) n = f/p(1-g)
Tmax = K.V1² 2L2ωs² T = K.V1² x R2 ωs R2² +gL2ωs² g 3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 1- Principe • Formule du couple MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ gTmax = R2 L2ωs Indépendant de R2 Proportionnel à R2 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 2- Incidence sur la caractéristique Couple/Vitesse MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=3Ω Rad2=5Ω 1 2 3 g 1 0,75 0,5 0,25 0 gTmax2=0,48 gTmax1=0,2 gTmax2=0,78 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=3Ω Rad2=5Ω 1 2 3 n1=1420tr/mn n2=1380tr/mn n3=1200tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 3- Étude du comportement du système lorsque le couple varie MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=3Ω Rad2=5Ω 1 2 3 n1=1420tr/mn n2=1380tr/mn n3=1200tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=5Ω 1 3 n1=1420tr/mn n3=1200tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
Vitesse de synchronisme T/Tn n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=5Ω 1 3 n1=1420tr/mn n3=1200tr/mn Δn1=20tr/mn Δn2=75tr/mn θ3 θ1 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 3- Étude du comportement du système lorsque le couple varie MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Constatation : Pour une diminution du couple de 50%, dans le cas ou la vitesse d’origine est n1=1420tr/mn , l’augmentation de vitesse est Δn1=20tr/mn soit en valeur relative Δn1/n1=20/1420=0,014 Δn1/n1=1,4% dans le cas où la vitesse d’origine est n2=1200tr/mn, l’augmentation de vitesse est Δn2=75tr/mn soit en valeur relative Δn2/n2=75/1200=0,062 Δn2/n2=6,2% 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 3- Étude du comportement du système lorsque le couple varie MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Incidence sur la stabilité Plus la vitesse diminue, plus l’angle θ diminue, plus l’écart de vitesse Δn (Δn = ΔT cotangente θ) augmente, donc plus la stabilité diminue. •Remarque Pour un écart de vitesse nul, l’angle θ idéal est θ=90° 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 4- Solutions technologiques MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Rhéostat de glissement Inconvénient : Pertes importantes dans le rhéostat rendement faible 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 4- Solutions technologiques MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Variation du courant rotorique Variation de la résistance apparente du rotor par réglage de l’angle d’amorçage des thyristors 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 4- Solutions technologiques MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Cascade hyposynchrone La tension rotorique est redressée, filtrée puis ondulée pour être réinjectée au stator 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 1- Principe • Formule du couple T = K.V1² x R2 ωs R2² +gL2ωs² g gTmax = R2 L2ωs Tmax = K.V1² 2L2ωs² 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 1- Principe • Formule du couple T = K.V1² x R2 ωs R2² +gL2ωs² g gTmax = R2 L2ωs Tmax = K.V1² 2L2ωs² T = K.V1² x R2 2∏f R2² +gL2(2∏f)² g Tmax = K.V1² 2L2(2∏f)² Inversement proportionnel à f ² f T gTmax = R2 L2(2∏f) Inversement proportionnel à f f gTmax 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 2- Incidence sur la caractéristique Couple/Vitesse 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sous fréquence variable 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Moteur asynchrone 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sous fréquence variable 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Moteur asynchrone Tmoteur f1=50Hz Trécepteur n1 n1=1420tr/mn f2=66,7Hz f3=33,4Hz n2 n3 n2=1960tr/mn n3=880tr/mn 1 2 3 ns3=1000tr/mn ns1=15OOtr/mn ns2=2000tr/mn θ F θ 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 3- Fonctionnement à couple constant Tmax = K.V1² 2L2(2∏f)² Pour obtenir un fonctionnement à couple constant, il suffit de maintenir le rapport V/f constant. L’organe essentiel de cette commande est le convertisseur qui transforme une énergie électrique à fréquence fixe en énergie électrique à fréquence variable. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p Tmax = K. X V1² 2L2(2∏ )² f
T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sous fréquence variable À V/f=cste (couple constant Moteur asynchrone Tmoteur f1=50Hz Trécepteur n1 f2=66,7Hz f3=33,4Hz n2 1 2 3 4 f4=15,7Hz n4 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Tmax Tmax=cste jusqu’à f=fn puis fonctionnement à P=cste V/f≠cste T=cste P=cste 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p n3
T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sous fréquence variable 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Moteur asynchrone Tmoteur f1=50Hz Trécepteur n1 f2=66,7Hz f3=33,4Hz n2 n3 1 2 3 θ F θ V/f=cste 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 4- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome U U U U T OU 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p -Principe -Remarque: Les courants générés ne sont pas de forme sinusoïdale ce qui entraîne des pertes supplémentaires dans le fer. Conséquence: Déclassement important de la machine
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) But: Obtenir une forme du courant la plus proche possible de la sinusoïde par décomposition de la tension. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Forme d’onde u i t 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Relevés 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Avantages: - Pertes plus faibles - Rotation harmonieuse du moteur - Déclassement inférieur à 5% Inconvénient: -Bruit électrique dans le moteur (fréquences de découpage audibles) 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Réalisation: 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Exemple: ATV 28 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Contrôle vectoriel du flux But: Dissocier et gérer séparément le courant magnétisant et le courant actif du moteur asynchrone. le moteur asynchrone acquière les performances du moteur à courant continu sans ses inconvénients. Mcc I actif i magnétisant Mas I actif et magnétisant 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Contrôle vectoriel du flux Propriétés: - Montée en couple dix fois plus rapide - Couple nominal de l’arrêt à la vitesse nominale - Coût modulateur + moteur inférieur à celui d’un moteur à courant continu + modulateur Deux possibilités: - Boucle ouverte: le microprocesseur calcule par lecture du courant la position relative rotor/stator (pas de couple à l’arrêt) ex ATV28 - Boucle fermée: un codeur incrémental donne la position relative rotor/stator) ex VNTV - TGV 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Contrôle vectoriel du flux 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR U T OU U T=cste -Principe -L’onde de tension de sortie est obtenue par juxtaposition de fragments de sinusoïdes successives empruntées aux diverses phases du réseau d’alimentation. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR - Forme d’onde Tensions réseau Onde souhaitée Onde obtenue 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR - Schéma de principe 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR -Caractéristiques Avantaqes: Conversion directe donc rendement élevé (~97%) Puissance jusqu’à 30Mw Couple important à basse vitesse Inconvénients: Nombre de thyristors important (36 en~) Fréquence limitée à 20Hz -Applications Broyeurs, laminoires, ensemble de moteurs 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
5- ACTION LE NBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 1- Moteur à couplage de pôles -Principe : ce type de moteur possède 2 bobinages distincts par phase, qui peuvent être couplés en série (4 pôles) ou en parallèle (2 pôles). 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
5- ACTION LE NBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 1- Moteur à couplage de pôles -Couplage triangle-série / étoile-parallèle ( Dahlander) -La puissance en Gv = 2x la puissance en Pv L2 L1 L3 U1 W2 V1 V2 W1 U2 L1 L2 U2 W2 V2 U1 V1 W1 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p Pv Gv
5- ACTION LE NBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 1- Moteur à couplage de pôles -Schéma de puissance 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
5- ACTION LE NBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 2- Moteur à enroulements indépendants -Le stator de ces moteurs est constitué de plusieurs enroulements totalement indépendants. On considère chacun des enroulements comme appartenant à un moteur distinct. -Exemple: paletticc -Schéma de puissance 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p

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    VARIATION DE VITESSE DESMOTEURS ASYNCHRONES PLAN 1- HISTORIQUE : Évolution des systèmes de réglage de la vitesse 2- SOLUTIONS GÉNÉRALES à la variation de vitesse 3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 4- ACTION SUR LA FRÉQUENCE 5- ACTION SUR LE N0MBRE DE PAIRES DE PÔLES 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    1- HISTORIQUE: Évolution dessystèmes de réglage de la vitesse • Un seul moteur par atelier, transmission et adaptation de la vitesse par système poulies courroies. • Un moteur par machine, réglage de la vitesse par - Variateur à friction - Variateur à engrenage • Variateur électrique Avant l’ère de l’électronique, la machine à courant continu était la solution la plus couramment utilisée ( variation progressive) Groupe Ward Léonart M 3~ G = M = Problème :η= 0,8 x 0,8 x 0,8 = 0,512 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 4.
    1- HISTORIQUE: Évolution dessystèmes de réglage de la vitesse • Variateurs électroniques Apparition vers les années 50 avec l’utilisation des composants électroniques d’abord le thyratron à gaz…. Maintenant GTO (thyristor blocable), IGBT (transistor à commande en tension) Variateur pour machines à courant continu (redresseurs statiques), puis variateurs pour machines alternatives (onduleurs). 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 5.
    2- SOLUTIONS GENERALESà la variation de vitesse 1- Caractéristique externe T/Tn=f(n) 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    T/Tn n tr/mn 0 200400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement de base Vitesse de synchronisme Tmoteur Moteur asynchrone Trécepteur n n=1420tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 7.
    2- SOLUTIONS GENERALESà la variation de vitesse 2- Évolution de la vitesse de rotation en fonction de la charge 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    Vitesse de synchronisme T/TnTmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur n n=1420tr/mn Fonctionnement de base 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 9.
    Vitesse de synchronisme T/TnTmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Fonctionnement de base n=1420tr/mn n=1440tr/mn n 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 10.
    Vitesse de synchronisme T/TnTmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur n n=1440tr/mn Fonctionnement de base n=1420tr/mn Δn= 20tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 11.
    2- SOLUTIONS GENERALESà la variation de vitesse 2- Évolution de la vitesse de rotation en fonction de la charge Remarque: Dans cet exemple, pour une diminution de couple de 50% la vitesse ne baisse que de Δn/n= 20/1420 = 0.014 soit 1,4% 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 12.
    3- Évolution dela vitesse en fonction de l’amplitude de la tension d’alimentation 2- SOLUTIONS GENERALES à la variation de vitesse Vitesse de synchronisme T/Tn Tmoteur n tr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur n Fonctionnement sous tension variable U1 n1=1425tr/mn U2 n2=1420tr/mn U1 = 400V U2 = 360V 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 13.
    2- SOLUTIONS GENERALESà la variation de vitesse 3- Évolution de la vitesse en fonction de l’amplitude de la tension d’alimentation Remarque: Dans cet exemple, pour une diminution de tension de 10% la vitesse ne baisse que de Δn/n= 5/1425 = 0.0035 soit 0,35% CONCLUSION: Dans son fonctionnement de base, le moteur asynchrone est caractérisé par la faible variation de sa vitesse quand la tension d’alimentation varie. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    2- SOLUTIONS GENERALESà la variation de vitesse 4- Formules de base définissant la vitesse • Vitesse de synchronisme (vitesse du champ tournant) ns = f/p ns vitesse de synchronisme : tr/s f fréquence: Hz p nombre de paires de pôles • Fréquence de rotation n = f/p(1-g) n = ns(1-g) g glissement g = (ns-n)/ns 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 15.
    2- SOLUTIONS GENERALESà la variation de vitesse 4- Formules de base définissant la vitesse • Différentes possibilités d’action n = f/p(1-g) 1. Fréquence 2. Nombre de paires de pôles 3. Glissement 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p n = f/p(1-g) n = f/p(1-g) n = f/p(1-g)
  • 16.
    Tmax = K.V1² 2L2ωs² T= K.V1² x R2 ωs R2² +gL2ωs² g 3- ACTION SUR LE GLISSEMENT 1- Principe • Formule du couple MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ gTmax = R2 L2ωs Indépendant de R2 Proportionnel à R2 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 17.
    3- ACTION SURLE GLISSEMENT 2- Incidence sur la caractéristique Couple/Vitesse MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    Vitesse de synchronisme T/Tn ntr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=3Ω Rad2=5Ω 1 2 3 g 1 0,75 0,5 0,25 0 gTmax2=0,48 gTmax1=0,2 gTmax2=0,78 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 19.
    Vitesse de synchronisme T/Tn ntr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=3Ω Rad2=5Ω 1 2 3 n1=1420tr/mn n2=1380tr/mn n3=1200tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 20.
    3- ACTION SURLE GLISSEMENT 3- Étude du comportement du système lorsque le couple varie MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 21.
    Vitesse de synchronisme T/Tn ntr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=3Ω Rad2=5Ω 1 2 3 n1=1420tr/mn n2=1380tr/mn n3=1200tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 22.
    Vitesse de synchronisme T/Tn ntr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=5Ω 1 3 n1=1420tr/mn n3=1200tr/mn 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 23.
    Vitesse de synchronisme T/Tn ntr/mn Moteur asynchrone 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1500 1 0,5 1,5 2 Trécepteur Action sur le glissement Tmax Tmoteur n Rad2=0Ω Rad2=5Ω 1 3 n1=1420tr/mn n3=1200tr/mn Δn1=20tr/mn Δn2=75tr/mn θ3 θ1 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 24.
    3- ACTION SURLE GLISSEMENT 3- Étude du comportement du système lorsque le couple varie MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Constatation : Pour une diminution du couple de 50%, dans le cas ou la vitesse d’origine est n1=1420tr/mn , l’augmentation de vitesse est Δn1=20tr/mn soit en valeur relative Δn1/n1=20/1420=0,014 Δn1/n1=1,4% dans le cas où la vitesse d’origine est n2=1200tr/mn, l’augmentation de vitesse est Δn2=75tr/mn soit en valeur relative Δn2/n2=75/1200=0,062 Δn2/n2=6,2% 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 25.
    3- ACTION SURLE GLISSEMENT 3- Étude du comportement du système lorsque le couple varie MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Incidence sur la stabilité Plus la vitesse diminue, plus l’angle θ diminue, plus l’écart de vitesse Δn (Δn = ΔT cotangente θ) augmente, donc plus la stabilité diminue. •Remarque Pour un écart de vitesse nul, l’angle θ idéal est θ=90° 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 26.
    3- ACTION SURLE GLISSEMENT 4- Solutions technologiques MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Rhéostat de glissement Inconvénient : Pertes importantes dans le rhéostat rendement faible 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 27.
    3- ACTION SURLE GLISSEMENT 4- Solutions technologiques MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Variation du courant rotorique Variation de la résistance apparente du rotor par réglage de l’angle d’amorçage des thyristors 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 28.
    3- ACTION SURLE GLISSEMENT 4- Solutions technologiques MOTEUR ASYNCHRONE Á ROTOR BOBINÉ •Cascade hyposynchrone La tension rotorique est redressée, filtrée puis ondulée pour être réinjectée au stator 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 29.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 1- Principe • Formule du couple T = K.V1² x R2 ωs R2² +gL2ωs² g gTmax = R2 L2ωs Tmax = K.V1² 2L2ωs² 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 30.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 1- Principe • Formule du couple T = K.V1² x R2 ωs R2² +gL2ωs² g gTmax = R2 L2ωs Tmax = K.V1² 2L2ωs² T = K.V1² x R2 2∏f R2² +gL2(2∏f)² g Tmax = K.V1² 2L2(2∏f)² Inversement proportionnel à f ² f T gTmax = R2 L2(2∏f) Inversement proportionnel à f f gTmax 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 31.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 2- Incidence sur la caractéristique Couple/Vitesse 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 32.
    T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sousfréquence variable 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Moteur asynchrone 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 33.
    T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sousfréquence variable 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Moteur asynchrone Tmoteur f1=50Hz Trécepteur n1 n1=1420tr/mn f2=66,7Hz f3=33,4Hz n2 n3 n2=1960tr/mn n3=880tr/mn 1 2 3 ns3=1000tr/mn ns1=15OOtr/mn ns2=2000tr/mn θ F θ 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 34.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 3- Fonctionnement à couple constant Tmax = K.V1² 2L2(2∏f)² Pour obtenir un fonctionnement à couple constant, il suffit de maintenir le rapport V/f constant. L’organe essentiel de cette commande est le convertisseur qui transforme une énergie électrique à fréquence fixe en énergie électrique à fréquence variable. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p Tmax = K. X V1² 2L2(2∏ )² f
  • 35.
    T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sousfréquence variable À V/f=cste (couple constant Moteur asynchrone Tmoteur f1=50Hz Trécepteur n1 f2=66,7Hz f3=33,4Hz n2 1 2 3 4 f4=15,7Hz n4 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Tmax Tmax=cste jusqu’à f=fn puis fonctionnement à P=cste V/f≠cste T=cste P=cste 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p n3
  • 36.
    T/Tn n tr/mn 1 0,5 1,5 2 Fonctionnement sousfréquence variable 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Moteur asynchrone Tmoteur f1=50Hz Trécepteur n1 f2=66,7Hz f3=33,4Hz n2 n3 1 2 3 θ F θ V/f=cste 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 37.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 4- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome U U U U T OU 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p -Principe -Remarque: Les courants générés ne sont pas de forme sinusoïdale ce qui entraîne des pertes supplémentaires dans le fer. Conséquence: Déclassement important de la machine
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    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) But: Obtenir une forme du courant la plus proche possible de la sinusoïde par décomposition de la tension. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 39.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Forme d’onde u i t 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 40.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Relevés 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 41.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Avantages: - Pertes plus faibles - Rotation harmonieuse du moteur - Déclassement inférieur à 5% Inconvénient: -Bruit électrique dans le moteur (fréquences de découpage audibles) 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 42.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Réalisation: 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Variation de fréquence avec Modulation de Largeur d’Impulsion (MLI) Exemple: ATV 28 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Contrôle vectoriel du flux But: Dissocier et gérer séparément le courant magnétisant et le courant actif du moteur asynchrone. le moteur asynchrone acquière les performances du moteur à courant continu sans ses inconvénients. Mcc I actif i magnétisant Mas I actif et magnétisant 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Contrôle vectoriel du flux Propriétés: - Montée en couple dix fois plus rapide - Couple nominal de l’arrêt à la vitesse nominale - Coût modulateur + moteur inférieur à celui d’un moteur à courant continu + modulateur Deux possibilités: - Boucle ouverte: le microprocesseur calcule par lecture du courant la position relative rotor/stator (pas de couple à l’arrêt) ex ATV28 - Boucle fermée: un codeur incrémental donne la position relative rotor/stator) ex VNTV - TGV 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 46.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 5- Combinaison d’un redresseur et d’un onduleur autonome -Contrôle vectoriel du flux 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 47.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR U T OU U T=cste -Principe -L’onde de tension de sortie est obtenue par juxtaposition de fragments de sinusoïdes successives empruntées aux diverses phases du réseau d’alimentation. 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 48.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR - Forme d’onde Tensions réseau Onde souhaitée Onde obtenue 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 49.
    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR - Schéma de principe 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    4- ACTION SURLA FRÉQUENCE MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL 6- Conversion directe : CYCLOCONVERTISSEUR -Caractéristiques Avantaqes: Conversion directe donc rendement élevé (~97%) Puissance jusqu’à 30Mw Couple important à basse vitesse Inconvénients: Nombre de thyristors important (36 en~) Fréquence limitée à 20Hz -Applications Broyeurs, laminoires, ensemble de moteurs 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    5- ACTION LENBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 1- Moteur à couplage de pôles -Principe : ce type de moteur possède 2 bobinages distincts par phase, qui peuvent être couplés en série (4 pôles) ou en parallèle (2 pôles). 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
  • 52.
    5- ACTION LENBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 1- Moteur à couplage de pôles -Couplage triangle-série / étoile-parallèle ( Dahlander) -La puissance en Gv = 2x la puissance en Pv L2 L1 L3 U1 W2 V1 V2 W1 U2 L1 L2 U2 W2 V2 U1 V1 W1 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p Pv Gv
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    5- ACTION LENBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 1- Moteur à couplage de pôles -Schéma de puissance 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p
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    5- ACTION LENBRE DE PAIRES DE PÔLES MOTEUR ASYNCHRONE Á CAGE D’ÉCUREUIL SPÉCIAUX 2- Moteur à enroulements indépendants -Le stator de ces moteurs est constitué de plusieurs enroulements totalement indépendants. On considère chacun des enroulements comme appartenant à un moteur distinct. -Exemple: paletticc -Schéma de puissance 1-Historique 2-Solutions générales 3-Action sur g 4-Action sur f 5-Action sur p