Voici un extrait du projet complet présentant quelques détails ayant été réalisés.

1. MARION BARAUD
LUC SOHIER
Projet intégré d’ingénierie
De la conception architecturale à la note de calcul ...
MAB2 INGÉNIEUR CIVIL ARCHITECTE - OPTION INGÉNIERIE DU BÂTIMENT
ANNÉE ACADÉMIQUE 2017-2018 : 12 JANVIER 2018

2. PLANS FILAIRES

3. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
H+1 Échelle : 1:400
GSPublisherVersion 0.6.100.98
GSEducationalVersion
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
2,85
8,39
11,80
11,60
3,75
23,00
25,00
5,70
5,705,705,702,85
7,37
1,80
5,70 2,85
2,85
12,00
2,50
2,93
2,85
5,70
5,70
2,009,80
12,00
11,80
2,30
5,70
2,85
0,60
1,80
5,70
2,00
2,85
2,85
1,80
0,60
6,50
1,80
0,60
12,60
4,19
+5,33
+7,1
+4,20
+3,00
+4,20
+4,20
+4,50
BB
DD
VT(1)
VT(1)
PT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
PT(1)
VT(1)
VT(1)
CT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
CT(1)
PT(1)
CT(1)
PT(1)
CT(1)
PT(1)
CT(1)
PT(2)
PT(2)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
PT(2)
VT(1)
PT(1)
VT(1)
VT(1)
CT(2)
PT(2)
PT(2)
PT(2)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
PT(2)
CT(2)
PT(2)
PT(2)
CT(2)
PT(2)
PT(2)
CT(2)
CT(1)
CT(1)
VT(1)
CT(2)
PT(2)
PT(2)
CT(2)
PT(2)
PT(2)
CT(2)
PT(2)
PT(1)
CT(1)
CT(1)
CT(1)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(3)
CT(3)
CT(3)
PT(4)
CT(4)
CT(4)
CT(4)
CT(4)
CT(4)
CT(4)
CT(4)
CT(4)
CT(4)
VT(1)PT(1)
PT(1)
PT(1)
PT(1)
PT(1)
PT(1)
PT(1)
PT(1)
CT(1)CT(1)
CT(1)CT(1)
PT(1)
CT(1)
PT(1)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5) CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
CT(5)
PT(8)
PT(8)
PT(8)
PT(8)
PT(8)
PT(8)
PT(8)
PT(8)
PT(8)
PT(1)
CT(1)
CT(1)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
PT(6)
3.12
3.14
3.J
3.15
1.1
1.1
1.2
1.2
1.3
1.3
2.A
2.B
2.C
2.D 2.E 2.F 2.G 2.H 2.I 2.J
2.1
4.A 4.B
4.C
4.D
4.E
4.F 4.G
4.2
4.3
4.4
2.4
3.A
3.A 3.B
3.B 3.C
3.C 3.D
3.D
3.E
3.E 3.F
3.F 3.G
3.G 3.H
3.H 3.I
3.I
2.2
2.3
3.1
3.13
1.A
1.B
1.C
1.D
1.E
1.F
1.G
1.H
1.I
3.4
3.3
3.2
3.5
3.6
3.7
3.8
3.9
3.10
3.11
3.A
3.A 3.B
3.B 3.C
3.C 3.D
3.D
3.E
3.E 3.F
3.F 3.G
3.G
3.I
3.I
2.2
2.3
2.1'
2.3'
2.2'
A
A
A'
A'
1.A
1.B
1.C
1.D
1.E
1.F
1.G
1.H
1.I
5.B
5.A
C
C
CaT(1)
CaT(1)
CaT(1)
CaT(1)
CaT(1)
CaT(1)
CaT(1)
CaT(1)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
5.B
5.A
11,80
2,85
5,70
2,85
5,70
6,34
7,41
12,00
0,60
2,50
1,80
0,60
+6,10
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
VT(1)
PT(2)
PT(2) CT(2)
PT(2)
PT(1)
CT(1)
CT(1)
CT(1)
PT(2)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
3.J
4.D
5.3
5.3
3.C 3.D 3.E 3.F 3.G 3.H 3.I
5.4
5.4
5.2
5.2
5.1
5.1
5.3
5.3
3.C 3.D 3.E 3.F 3.G
3.I
5.4
5.4
5.2
5.2
5.1
5.1
5.E
5.E
5.D
5.D
5.B
5.B
5.A
5.A
5.C
5.C
5.F
5.F
5.G
5.G
5.I
5.I
5.H
5.H
VT(0)
VT(0)
VT(0)
VT(0)
5.E
5.E
5.D
5.D
5.B
5.B
5.A
5.A
5.C
5.C
5.F
5.F
5.G
5.G
5.I
5.I
5.H
5.H
Localisation SP [kN/m²] SM [kN/m²]
Logements 2 2,5
Escaliers 2 3
Terrasses 0,5 4
Toiture plate végétalisée 2,5 1
: Joints de dilatation
Structure :
- VT(0) : voile type 0 : CLT 5s 180
- VT(1) : voile type 1 : CLT 5s 140
- PT(1) : poutre type 1 : HEB 220 S235
- CT(1) : colonne type 1 : GL24h Ø260
- PT(2) : poutre type 2 : HEB 180 S235
- CT(2) : colonne type 2 : RHS 180x180x5 S235
- CT(3) : colonne type 3 : GL32h 240x(380-1020) (X2)
- PT(3) : poutre type 3 2xGL32h 240x1400
- CT(4) : colonne type 4 : GL32h 160x280
- PT(4) : poutre type 4 : CLT L3s 120
- CT(5) : colonne type 5 : GL32h 240x300
- CaT(1) : câble type 1 : Ø10
- PT(6) : poutre au vent : GL32h 160x160
- PT(8) : poutre type 8 : GL32h 240x460
- Planchers : CLT L5s 180
JD
JD
JD
JD
28

4. COUPES AA & A’A’ : FAÇADE DES LOGEMENTS
Commentaire :
L’ensemble de la structure intérieure est en CLT alors que les coursives sont ­réalisées avec des profilés en acier.
Dès le début, les finitions ­(platelage­, second-œuvre, etc.) ont été intégrées à la réflexion structurelle. Pour cette ­raison, chaque détail sera présenté avec et sans ces éléments non-structurels.
Le bois n’ayant pas beaucoup d’affinité avec l’eau, une grande attention a également été ­portée aux ­étanchéités. Celles-ci sont représentées dans toutes les coupes architecturales du projet par un
traitillé bleu.

5. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAILA1DÉTAILA2
DÉTAILA3DÉTAILA4
DÉTAILA5
2860 2860 2860
180
180
650
350
350
120
380
180
24502860
180
180
2250
+1.00m
(Terrasses)
+4.45m
(Coursive)
+7.50m
(Terrasses)
+10.55m
(Coursive)
-2.30m
+4.45m
+7.50m
+10.55m
+1.00m
-2.23m
COUPE AA (ARCHITECTURALE ET STRUCTURELLE) Échelle : 1:50
39

6. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL A2 AVEC FINITIONS (VUE EN COUPE) Échelle : 1:5
PLAT MÉTALLIQUE 5mm
- S235 JR
CLT L5s 180
HEB 180 - S235 GALVA
L 40x40x6 - S235 GALVA
LBS Ø5x40 (x2)
FIXATION HAPAX
LAMES BOIS 140x21
LONGERON C24 50x125
UPE 180 - S235 GALVA
PLAT METALLIQUE 8 mm
- S235 GALVA
M12x180 (X2)
MWS Ø8x100 (X2)
CLT L3s 120
WKR135 + LBSØ5x60 (2X10)
WKR135 + LBSØ5x60 (2X10)
125
75
180
120
90
80
120
120
44

7. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL A2 AVEC FINITIONS (VUE EN PLAN) Échelle : 1:5
PLAT MÉTALLIQUE 5mm
- S235 JR
HEB 180 - S235 GALVA
L 40x40x6 - S235 GALVA
LBS Ø5x40 (x2)
UPE 180 - S235 GALVA
PLAT METALLIQUE 8 mm
- S235 GALVA
M12x180
MWS Ø8x100
M12x50 (X2)
L 45x45x6 - S235 GALVA
CLT L3s 120
FIXATION HAPAX
LAMES BOIS 140x21
LONGERON C24 50x125
180
75 65 120
140
50
300
45

8. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
SYNTHÈSE DES ÉLÉMENTS STRUCTURELS DES LOGEMENTS
1. Profilé HEB 180 (bi-rotulé)
• Charges appliquées
o Permanente : 0.5 kN/m² (Platelage)
o Variables :
- Neige : 0.4 kN/m² ;
- Exploitation : 4 kN/m² ;
- Vent : 0.5 kN / m²
• Charge linéique ELU :
- 𝑞𝑞𝑑𝑑 = 8.5 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts :
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 34.5 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 24.2 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant
Le profilé de rive est le plus contraignant : flèche limitée au 500e
(𝑓𝑓 = 9.78 𝑚𝑚𝑚𝑚 < 11.40 𝑚𝑚𝑚𝑚 )
2. Tubes RHS 180x180x5 mm (sur 3 appuis)
• Charges appliquées (sur 2 étages)
o Permanente : 0.5 kN/m² (Platelage)
o Variables :
- Neige : 0.4 kN/m² ;
- Exploitation : 4 kN/m² ;
- Vent : 0.5 kN / m²
• Efforts :
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 100 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant
Esthétique et assemblages (par rapport aux HEB 180)
3. Plancher CLT intérieur : L5s 180 (bi-rotulé)
• Charges surfaciques appliquées :
o Permanente : 2 kN/m².
o Variables :
- Exploitation : 2.5 kN/m² ;
• Charge linéique ELU :
- 𝑞𝑞𝑑𝑑,𝐸𝐸𝐸𝐸𝐸𝐸 = 6.45 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts (𝑘𝑘 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 0.8) :
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 30.26 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 8.49 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant :
Flèche long terme au 1/250e (𝑓𝑓 = 21.61 𝑚𝑚𝑚𝑚 < 𝑓𝑓𝑙𝑙𝑙𝑙 𝑙𝑙 = 22.80 𝑚𝑚𝑚𝑚 )
4. Hourdis SP150 6X (bi-rotulé)
• Charges appliquées
o Permanente : 0.5 kN/m² (Platelage)
o Variables :
- Neige : 0.4 kN/m² ;
- Exploitation : 4 kN/m² ;
- Vent : 0.5 kN / m²
• Charge linéique ELU :
- 𝑞𝑞𝑑𝑑,𝐸𝐸𝐸𝐸𝐸𝐸 = 13 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts :
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 64 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 45 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant :
Moment de flexion
5. Mur de soutènement C30/37 350mm (encastré-rotulé)
• Charges appliquées :
o Poussée du sol :
- Couche 1 (1.8m) : 25.7 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚 ;
- Couche 2 (1.4m) : 27.7 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚 ;
o Surcharge en surface :
- Couche 1 (1.8m) : 2.2 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚 ;
- Couche 2 (1.4m) : 1.4 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚.
• Efforts Scia :
- A l’encastrement en pied : 𝑀𝑀𝐸𝐸𝐸𝐸 = 30.3 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- Au milieu du mur (+-) : 𝑀𝑀𝐸𝐸𝐸𝐸 = 16.5 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 200 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Interaction N+M
53

9. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
COUPE A’A’ : BALCON STRUCTUREL (VUE EN COUPE) Échelle : 1:5
M12x210 (X2)
CLT L3s 120
PLAT MÉTALLIQUE 5mm - S235 GALVA
CADRE SOUDÉ (UPE 100) - S235 GALVA
TUBE Ø48,3 ep3,9
- S235 GALVA
RAIDISSEUR 6mm - S235 GALVA
PLAT MÉTALLIQUE 8mm - S235 GALVA
MWS Ø8x100 (X2)
M12x210 (X2)
PLAT MÉTALLIQUE 8mm - S235 GALVA
120
48,3
100
t=8t=5 a1=45
55
CLT L5s 180
RAIDISSEUR 6mm
- S235 GALVA
56

10. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
COUPE A’A’ : BALCON STRUCTUREL (VUE EN PLAN) Échelle : 1:5
M12x210 (X2)
CLT L3s 120
PLAT MÉTALLIQUE 5mm - S235 GALVA
CADRE SOUDÉ (UPE 100) - S235 GALVA
RAIDISSEUR 6mm - S235 GALVA
PLAT MÉTALLIQUE 8mm - S235 GALVA
MWS Ø8x100 (X2)
TUBE Ø48,3 ep3,9 - S235 GALVA
1800
1200
660
57

11. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
SYNTHÈSE DES ÉLÉMENTS STRUCTURELS DU BALCON
Les balcons proposés sur les façades orientées à
l’est et au nord sont petits (60x180cm) car tout logement
possède une grande terrasse du côté sud.
Grâce à des encastrements (réalisés avec des
raidisseurs soudés) entre les 2 tubes et entre le montant
et le cadre métallique, le garde-corps participe à la
reprise des efforts en fonctionnant comme un
portique (rotules coté façade). L’analyse structurelle a
été faite avec un modèle 2D sur Scia.
Les charges appliquées sont les suivantes :
o Permanente : 0.5 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚² (Platelage)
o Variables :
- Neige : 0.4 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚² ;
- Exploitation : 4 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚² + 1 𝑘𝑘𝑘𝑘 appliqué au milieu du garde-corps (horizontalement)
- Vent : 0.5 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚²
Les efforts 𝑁𝑁, 𝑉𝑉𝑧𝑧 et 𝑀𝑀𝑦𝑦 dans les éléments valent :
1. Profilé UPE 100 en partie inférieure du portique (encastré-rotulé)
• Efforts :
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 1.4 𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 0.79 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 3.27 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Flèche limitée à 5mm
2. Tube horizontal Ø48.3 mm (encastré-rotulé)
• Efforts :
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 2.9 𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 0.52 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 0.89 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Interaction M + N + Flambement
3. Tube vertical Ø48.3 mm (encastré-encastré)
• Efforts :
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 0.86 𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 0.74 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 1.4 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Encastrement des 2 tubes entre eux.
4. Profilé UPE 100 entre les deux portiques (encastré-encastré)
• Charge linéique équivalente : 𝑞𝑞𝐸𝐸𝐸𝐸𝐸𝐸 = 2.7 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts :
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 1 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 2.4 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Encastrement avec l’autre UPE 100
58

12. COUPE BB : STRUCTURE DU CENTRE SPORTIF

13. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
-1.13 m
(Intérieur)
+7.70 m
(Toiture)
+3.50 m
(Étage)
DÉTAIL B1
DÉTAIL B2
DÉTAIL B3
DÉTAIL B4
45903550
1400
2000
210
400
600460
-1.40 m
(Radier)
+3.40 m
(G.O Étage)
+7.10 m
(G.O Toiture)
COUPE BB Échelle : 1:50
61

14. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL B1 (VUE EN COUPE) Échelle : 1:5
GL32h
240x(380 bas - 1020 haut)
VGZ Ø7x220 (a1=900mm)
CLT C3s 120
WS Ø7x233 (X10x4)
PLAT MOISÉ 5mm (X3)
- S235JR
PLAT MÉTALLIQUE 15mm (X2)
- S235JR
BARRE D'ANCRAGE
À EXTRÉMITÉ FILETÉE Ø12x320 (X4)
PLAT MÉTALLIQUE 15mm
- S235JR
M30x65
BE 500 S Ø16-150 (Cage préfa.)
DE500 BS 150.150 / Ø16 x Ø16
BE 500 S Ø16-150 (Cage préfa.)
120
220
232
264
a2=21
21
25
a1=50
610
400
MORTIER SANS RETRAIT 15mm
62

15. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL B1 (VUE EN COUPE) Échelle : 1:5
GL32h 240x(380 bas - 1020 haut)
PLAT MÉTALLIQUE 15mm (X2) - S235JR
BARRE D'ANCRAGE
À EXTRÉMITÉ FILETÉE Ø12 (X4)
M30x65
BE 500 S Ø16-150 (Cage préfa.)
DE500 BS 150.150 / Ø16 x Ø16
BE 500 S Ø16-150 (Cage préfa.)
WS Ø7x233 (X10x4)
PLAT MOISÉ 5mm (X3) - S235JR
PLAT MÉTALLIQUE 15mm- S235JR
240
ta=54 ti=58 t=5
10
15
1000
400
MORTIER SANS RETRAIT 15mm
63

16. COUPES CC & DD : CHALLENGE STRUCTURAL - LE AUVENT DU CENTRE SPORTIF

17. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
PRÉSENTATION ET CHEMINEMENT DES EFFORTS
La façade sud-ouest du centre sportif est dotée d’un
auvent afin de protéger les joueurs de tout éblouissement.
Avant l’étude structurelle du projet (comme on peut le voir sur
la coupe ci-contre), celui-ci était supporté par des colonnes
­placées à son extrémité qui retombaient sur la rampe de ­parking
(non-représentée).
Afin de libérer l’espace public aménagé juste devant
cette façade, il a été ­choisi de supprimer ces colonnes et de
travailler avec des tirants, ramenant alors les charges sur la
structure de la salle de sport.
Le défi était d’éviter de mettre en torsion la poutre
­composant la partie supérieure de la façade. Pour ce faire, des
­colonnes ont donc été placées à intervalles régulier à l’intérieur
du bâtiment, s’intégrant à la modulation des châssis.
Sur la coupe ci-contre, on peut observer un
schéma du nouveau système structurel. Les charges
appliquées sur le auvent génèrent un effort de
­compression dans la poutre et un effort de traction
dans le tirant.
En (1), la composante horizontale de l’effort de
traction dans le câble (Fh
) est reprise dans une poutre
au vent, permettant de contreventer le bâtiment et
de ramener les efforts du auvent de part et d’autre de
la façade. La composante verticale (Fv
=la moitié de
l’effort tranchant généré par la charge Q), se retrouve
en effort normal dans la colonne.
En (2), l’effort de compression dans la poutre
s’applique perpendiculairement à l’axe de la colonne
(Fh
). La colonne étant articulée à ses deux extrémités
(poutre au vent en tête et mur en pied), cet effort
crée un moment de flexion bi-triangulaire ainsi qu’un
effort tranchant. De plus, l’autre moitié de l’effort
tranchant créé par la charge Q (Fv
) s’applique en ce
point.
En (3), l’effort tranchant (Vz
) présent dans la
colonne s’applique à la tête du mur. Grâce à un fer-
raillage adéquat, celui-ci est transmis dans la dalle
supérieure de la rampe de parking. Cette dernière se
comporte de la même manière que la poutre au vent
en toiture et ramène l’effort de part et d’autre, dans
les murs composant l’enceinte du parking.
Le schéma ci-après représente une vue en plan de la poutre au vent, présentée au point (1).
En regardant la structure du centre sportif de manière globale, on peut identifier une poutre treillis
sur deux appuis (encadrée en rouge). L’ensemble des composantes horizontales de l’effort de trac-
tion présent dans les câbles met cette poutre en flexion et deux réactions d’appuis peuvent être
identifiées : RA
et RB
. Soulignons que ces forces Fh
sont redirigées dans les diagonales du treillis soit
au niveau de la membrure inférieure, ou soit du coté de la membrure supérieure. Notons que cette
dernière est en compression. Enfin, les quelques montants que la poutre treillis sont des dispositifs
anti-déversement, qui continuent sur toutes les travées du centre sportif.
Ces deux réactions s’appliquent en haut des murs et doivent redescendre jusqu’aux fonda-
tions:
• La réaction RA
s’applique sur un voile de plus de 40 mètres. On veillera donc à placer
des équerres de cisaillement (type TITAN) tous les 2,50m.
• La réaction RB
s’applique quant à elle en tête d’un voile de 3m de large pour 9m de
haut (voir figure ci-dessous). Cet effort crée un moment trop important pour être
repris par un tel voile. Afin de faire contribuer l’ensemble des panneaux de part et
d’autre des baies vitrées, un profilé métallique a donc été placé en tête. Grâce à
une liaison rigide entre celui-ci et les panneaux, le bras de levier pour reprendre le
moment est ainsi multiplié par 10. L’effort tranchant et la traction générée par le
moment est transmise aux fondations par des équerres (type WHT).
(1)
(2)
(3)
Fh
Fh
Fv
Fv
Q
VzVz
My
Les détails mis en œuvre pour reprendre l’ensemble de ces efforts sont présentés aux pages
qui suivent. La coupe CC est une coupe dans le auvent et la coupe DD est une coupe dans la façade
schématisée ci-dessus, reprenant la réaction d’appui RB
. Avant de présenter la coupe structurelle et
les détails, chacune de ces coupes est d’abord présentée de manière «architecturale» en incorpo-
rant les finitions et les étanchéités.
73

18. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
25502550
3750
36°
4400
DÉTAIL C2
DÉTAIL C3
DÉTAIL C4
DÉTAIL C1
5500
5700
DÉTAIL C5
2100
720
1400
9560
Niv. Variable
(G.O Extérieur)
w1=1500
-1.40 m
(Radier)
+8.36 m
(G.O Toiture)
COUPE CC STRUCTURELLE ET LOCALISATION DES DÉTAILS Échelle : 1:50
Commentaire :
La structure du auvent est métallique alors que la struc-
ture intérieure en totalement en bois. Le panneau CLT
de rive reprend les charges de toiture pour ensuite les
transmettre à la colonne.
75

19. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL C1 (VUE EN COUPE) Échelle : 1:5
L 80x80x10 - S235JR (a1=150 cm)
KOP Ø12x100 (X2)
CLT L3s 120
GL32h 160x280
WS Ø7x153 (X3)
GL32h 160x160
CLT L5s 180
PLAT MÉTALLIQUE 8mm - S235JR
AluMIDI 120
LBS Ø5x60 (X10)
VGZ Ø7x220 (X2)
(a2=560mm)
FORK CONNECTOR 860-10
TENSION ROD 860-Ø10
120 280
160180
140
a2=22
a2=21
a1=70
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20. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL C1 (VUE EN PLAN) Échelle : 1:5
CLT L3s 120
VGZ Ø7x220 (X2)
WS Ø7x153 (X3 par poutre)
GL32h 160x160
PLAT MOISÉ 8mm - S235JR
LBS Ø5x60 (X10)
a2=17
AluMIDI 120
FORK CONNECTOR 860-10
TENSION ROD 860-Ø10
WS Ø7x153 (X2)
120
a4,c=38
a3,t=80
a3,t=80
t=8
160
GL32h 160x280
10
Commentaire :
Le plat métallique moisé rend l’assemblage invisible
et permet aux efforts de passer dans la poutre au vent.
L’ordre de mise en œuvre est le suivant : colonne,
­dispositif ­anti-déversement avec son AluMIDI, incorpora-
tion du plat moisé dans la fente (9mm), diagonales de la
poutre au vent et enfin panneaux CLT.
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21. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL C4 (VUE EN COUPE) Échelle : 1:5
GL32h 160x280
PLAT MÉTALLIQUE 6mm - S235JR
WS Ø7x153 (X8)
BARRE D'ANCRAGE
À EXTRÉMITÉ FILETÉE Ø12 (X4)
MUR C30/37 380mm
HOURDIS SP150 6X
MORTIER SANS RETRAIT 15mm
DE500 BS 150.150 / Ø12 x Ø12
BE 500 S Ø12-150 (Barre en U)
BE 500 S Ø12-150 (Barre en L)
BARRES TECHNOLOGIQUES :
BE 500 S Ø12
DE500 BS 150.150 / Ø12 x Ø12
280
105
180
a2=21
a1=50
t=8
e1=35
380
200
165
81

22. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
DÉTAIL C5 (VUE EN COUPE) Échelle : 1:20
HOURDIS SP150 6X
1
2
2
1
2
1
2
1
2
1
STABOX 120D
2
2
1
1
2
1
2
2
1 DE500 BS 150.150 / Ø12 x Ø12
BE 500 S Ø12-150
C30/37
1
200
230
250
380
400
82

23. PROJET D’INGÉNIERIE
MARION BARAUD - LUC SOHIER
12 janvier 2018
COUPE CC
1. Profilé IPE 140 (bi-rotulée)
• Charges appliquées
o Permanente : 0.3 kN/m² (poids des ailettes)
o Variables :
- Neige : 0.4 kN/m² ;
- Exploitation : 0.2 kN/m² (A=150m²) ;
- Vent : 0.4 kN / m² (Bien que prise au vent très
faible) ;
- Charge vandale : 1,5 kN à l’extrémité.
• Charge linéique ELU :
- 𝑞𝑞𝑑𝑑 = 3.73 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts :
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 11.68 𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 6.55 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 8.49 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Interaction M+N+flambement.
2. Cable Tension Rod 860-Φ10
• Effort :
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 14.44 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : N
3. Colonne GL32h 160x280 mm (bi-rotulée)
• Efforts (𝑘𝑘 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚=0.9):
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 51.38 𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 14.89 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 5.84 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Flèche limitée au 500e
(0.93<1.02cm).
4. Poutre CLT L3s 120 (bi-rotulée)
• Charges appliquées
o Permanente : 3.5 kN/m² en toiture (CLT compris).
o Variables :
- Neige : 0.4 kN/m² ;
- Exploitation : 0.2 kN/m² ;
- Vent : 0.4 kN / m² ;
• Charge linéique ELU :
- 𝑞𝑞𝑑𝑑 = 11.66 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts (𝑘𝑘 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 0.6):
- 𝑀𝑀𝑦𝑦,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 15.87 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝑧𝑧,𝐸𝐸𝐸𝐸 = 19.24 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Déversement
5. Poutre au vent : GL32h 160x160 mm (bi-rotulée)
• Charge linéique : PP seulement
• Efforts :
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 9 𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑀𝑀𝐸𝐸𝐸𝐸 = 0.6 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘 (PP)
• Critère dimensionnant : Assemblages + esthétique.
6. Panneau CLT en toiture L5s 180 (bi-rotulé)
• Charges appliquées
o Permanente : 2.5 kN/m² (sans PP)
o Variables :
- Neige : 0.4 kN/m² ;
- Exploitation : 0.2 kN/m² ;
- Vent : 0.4 kN / m²
• Efforts (𝑘𝑘 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 0.6) :
- 𝑀𝑀𝐸𝐸𝐸𝐸 = 17.77 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝐸𝐸𝐸𝐸 = 12.47 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Flèche (15.28mm)
7. Hourdis SP 150-6X + 5cm chape (bi-rotulé)
• Charges appliquées
o Permanente : 2 kN/m² (sans PP)
o Variables :
- 5 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚²
• Charge linéique ELU :
- 𝑞𝑞𝑑𝑑 = 15.2 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts (𝑘𝑘 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 0.6) :
- 𝑀𝑀𝐸𝐸𝐸𝐸 = 69 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑉𝑉𝐸𝐸𝐸𝐸 = 50 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Moment fléchissant
8. Mur C30/37 380mm portant les colonnes en bois
(encastré en pied, rotulé au niveau du hourdis)
• Efforts
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 51.68 𝑘𝑘𝑘𝑘 tous les 315cm + 50kN/m provenant
des hourdis
- V en tête (effort tranchant colonne) = 6 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Dimensionnant : Esthétique (largeur colonne + pose du
châssis)
9. Mur de soutènement C30/37 230mm (encastré-libre)
• Charges appliquées :
o Poussée du sol : 29.15 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚 ;
o Surcharge en surface : 1.77 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚
• Efforts (𝑘𝑘 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 0.6) :
- 𝑀𝑀𝐸𝐸𝐸𝐸 = 43.21 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Moment fléchissant
10. Radier C30/37 400mm
Voir note de synthèse structure salle
COUPE DD
1. Poutre de toiture GL32h 240x400 (3 appuis)
Voir note de synthèse structure salle
2. Poutre de l’étage GL32h 240x600 (3 appuis + porte-à-
faux)
Voir note de synthèse structure salle
3. Colonne GL32h 240x300 (bi-rotulée)
• Charges appliquées :
o Charges de toiture (idem n°6 Coupe CC)
o Charge de vent : 2 𝑘𝑘𝑘𝑘/𝑚𝑚²
• Efforts (𝑘𝑘 𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚𝑚 = 0.6) :
- 𝑀𝑀𝐸𝐸𝐸𝐸 = 33.2 𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘𝑘
- 𝑁𝑁𝐸𝐸𝐸𝐸 = 275 𝑘𝑘𝑘𝑘
• Critère dimensionnant : Interaction flambement +
flexion axe Y
SYNTHÈSE DES ÉLÉMENTS STRUCTURELS
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