Démarrage d'une colonne d'extraction liquide- liquide, démarrage et réglage d'une colonne de rectification de l'extrait obtenu, soluté récupéré dans le distillat à 99.9% de pureté, solvant recyclé à 99% de pureté
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"En voile comme en entreprise, vous êtes contraints de vous réinventer en permanence"
> Développez votre stratégie marketing à chaque étape du projet
Un projet sportif avec une ambition forte pour vous aider à faire grandir votre entreprise!
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Vous voulez partager une aventure humaine forte en émotions et en rêves avec un jeune skipper ?
Vous voulez hisser haut les couleurs de votre entreprise et
rapprocher vos membres autour d’un projet fédérateur ?
Vous cherchez un moyen de communiquer en misant sur les
valeurs d’un sport propre et écologiques et développer un
projet interne ? Devenez PARTENAIRES !
Gucci is considered one of the most famous, prestigious, and easily recognizable fashion brands in the world Gucci offers luxury and excellence, I hope this Slideshare informs you and teaches you how the powerhouse known as Gucci came to be.
Les cosmétiques non traités sur les animaux, exemple de LUSH, travail de mark...cardona
Travail sur les cosmétiques non traités sur les animaux réalisé dans le cadre du cours de marketing de 1ère année à l'Institut Supérieur Economique d'Ixelles.
Suivie de l'e-réputtion d'Yves Rocher sur les médias sociaux 2015/2016meriem maalel
Dans le cadre de la matière gestion de communauté web2, on était appelé a suivre l’e-réputation d’une marque sur les médias sociaux, en Tunisie et un autre pays. On donc choisi de travailler sur la marque Yves Rocher
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Travail sur les cosmétiques non traités sur les animaux réalisé dans le cadre du cours de marketing de 1ère année à l'Institut Supérieur Economique d'Ixelles.
Suivie de l'e-réputtion d'Yves Rocher sur les médias sociaux 2015/2016meriem maalel
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Gas Turbine PGT25 DLE Single Gas With Centrifugal Compressor PCL 603PSJamie Boyd
The document discusses gas turbine maintenance and overhaul activities including:
1) Unloading gas turbine auxiliaries and placing them on foundations, checking alignments and clearances.
2) Performing level 1 and level 2 overhauls including boroscope inspections, component replacements, and hot gas path inspections.
3) Ensuring correct installation of piping, instruments, and that packages are aligned to specifications.
An Investigation on the Performance Characteristics of a Centrifugal CompressorIJERD Editor
The design and off-design performance characteristics of single stage centrifugal compressor
consisting of 12 vanes impeller interfacing with 11 vanes diffuser have been studied experimentally and
numerically. The impeller has been designed and developed with radial exit, 30o inlet blade angle (with
tangent), 77 mm diameter and the discharge volute considering constant mean flow velocity. The performance
of the compressor at varying capacity (60 to 120 % of design) by controlling the discharge valve and with the
variation of rotating speed (15000 to 35000 rpm) by regulating speed of the coupled gas turbine has been
conducted at the recently developed test rig. The numerical simulation has been done by adopting viscous
Reynolds Average Navier-Stokes (RANS) equations with and without Coriolis Force & Centrifugal Force in
rotating reference frame (impeller) and stationary reference frame (casing) respectively utilizing CFD software
Fluent 14. The flow around a single vane of impeller interfacing with single vane of diffuser, the rotational
periodicity and sliding mesh at the interfacing zone between rotating impeller and stationery diffuser are
considered. Non dimensional performance curves derived from experimental and numerical results are
presented and compared. The numerical results are found to match very closely with the experimented data near
the design point and deviation is observed at the both side of the designed operating point. Non-uniform
pressure profiles towards the impeller exit and strong cross flow from blade to blade are detected at low flow
operating conditions. Total pressure, static pressure and velocity distributions at design and off design
operation obtained from the CFD results are analysed and presented here.
Effect of tip clearance on performance of a centrifugal compressoreSAT Journals
Abstract The centrifugal compressor is to study the effect of tip clearance on the performance characteristics and the wall static pressure for a different flow co-efficient. The method of testing the compressor is run at a constant speed at 2000rpm. The tip clearance is varied by using spacers. The volume flow rate is varied with the help of throttling device to conduct the performance test. The performance characteristic of the centrifugal compressor showing the variation of discharge pressure with volume flow rate is plotted. Obtaining the performance characteristics showing the variation of discharge pressure with volume flow rate for different tip clearance, viz. =2.2%, 4%, 6.1% and 7.9%. Measurement of periodic pressure at various tip clearance viz. =2.2%, 4%, 6.1% and 7.9%. For each tip clearance pressure measured in radial location of impeller at 6 positions for different flow co efficient values. Five flow coefficients viz., ф =0.40, =0.34 (both above design flow), =0.28 (near design flow), =0.21=0.18 (both below design flow) and four values of non-dimensional tip clearance viz., =2.2%, 4%, 6.1% and 7.9%, are chosen for experimental work. The objective of the research work is to measure the periodic variation static pressure on the casing over the rotor at different values of tip clearance and flow coefficients. With the availability of these data, it is possible to improve the tip clearance flow in centrifugal compressor.
Catalogue des Formations Diplômantes et Qualifiantes proposées par Toulouse Tech Formation Professionnelle dans les domaines de la Chimie, du Génie Chimique et du Génie des Procédés
Chauffage et évaporation: calcul de quantité d'énergieNicolas JOUVE
Modélisation d'un cocotte minute. Réalisation d'expériences de chauffage et d'évaporation d'eau. Comparaison des quantités d'énergies relevées et calculées.
NB: APRES AVOIR VISUALISER GRATUITEMENT QUELQUES PAGES, VOUS CONSTATEREZ DES SURBRILLANCES. CELA INDIQUE QUE VOUS AVIEZ ATTEINT LA LIMITE AUTORISEE..... POUR AVOIR LE LIVRE COMPLET, VEUILLEZ ME CONTACTER AU 0022548142727 // 0022502593266 // ekrakm@gmail.com
Evaporation cristallisation en continu, exercice AZprocede, simulation dynami...Nicolas JOUVE
Une installation d'évaporation cristallisation est démarrée et réglée. Les bilans matière global et partiel sont exploités en continu et sur l'ensemble de l'opération
Gas Turbine PGT25 DLE Single Gas With Centrifugal Compressor PCL 603PSJamie Boyd
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1) Unloading gas turbine auxiliaries and placing them on foundations, checking alignments and clearances.
2) Performing level 1 and level 2 overhauls including boroscope inspections, component replacements, and hot gas path inspections.
3) Ensuring correct installation of piping, instruments, and that packages are aligned to specifications.
An Investigation on the Performance Characteristics of a Centrifugal CompressorIJERD Editor
The design and off-design performance characteristics of single stage centrifugal compressor
consisting of 12 vanes impeller interfacing with 11 vanes diffuser have been studied experimentally and
numerically. The impeller has been designed and developed with radial exit, 30o inlet blade angle (with
tangent), 77 mm diameter and the discharge volute considering constant mean flow velocity. The performance
of the compressor at varying capacity (60 to 120 % of design) by controlling the discharge valve and with the
variation of rotating speed (15000 to 35000 rpm) by regulating speed of the coupled gas turbine has been
conducted at the recently developed test rig. The numerical simulation has been done by adopting viscous
Reynolds Average Navier-Stokes (RANS) equations with and without Coriolis Force & Centrifugal Force in
rotating reference frame (impeller) and stationary reference frame (casing) respectively utilizing CFD software
Fluent 14. The flow around a single vane of impeller interfacing with single vane of diffuser, the rotational
periodicity and sliding mesh at the interfacing zone between rotating impeller and stationery diffuser are
considered. Non dimensional performance curves derived from experimental and numerical results are
presented and compared. The numerical results are found to match very closely with the experimented data near
the design point and deviation is observed at the both side of the designed operating point. Non-uniform
pressure profiles towards the impeller exit and strong cross flow from blade to blade are detected at low flow
operating conditions. Total pressure, static pressure and velocity distributions at design and off design
operation obtained from the CFD results are analysed and presented here.
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Abstract The centrifugal compressor is to study the effect of tip clearance on the performance characteristics and the wall static pressure for a different flow co-efficient. The method of testing the compressor is run at a constant speed at 2000rpm. The tip clearance is varied by using spacers. The volume flow rate is varied with the help of throttling device to conduct the performance test. The performance characteristic of the centrifugal compressor showing the variation of discharge pressure with volume flow rate is plotted. Obtaining the performance characteristics showing the variation of discharge pressure with volume flow rate for different tip clearance, viz. =2.2%, 4%, 6.1% and 7.9%. Measurement of periodic pressure at various tip clearance viz. =2.2%, 4%, 6.1% and 7.9%. For each tip clearance pressure measured in radial location of impeller at 6 positions for different flow co efficient values. Five flow coefficients viz., ф =0.40, =0.34 (both above design flow), =0.28 (near design flow), =0.21=0.18 (both below design flow) and four values of non-dimensional tip clearance viz., =2.2%, 4%, 6.1% and 7.9%, are chosen for experimental work. The objective of the research work is to measure the periodic variation static pressure on the casing over the rotor at different values of tip clearance and flow coefficients. With the availability of these data, it is possible to improve the tip clearance flow in centrifugal compressor.
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Calcul COP et puissances évaporateur et condenseurNicolas JOUVE
Démarrer un groupe froid virtuel,
effectuer des relevés de pression, températures, etc...
en déduire par calcul le COP et les puissances échangées au condenseur et à l'évaporateur
Les Huiles Végétales Pures et les moteurs de tracteurs agricolesRéseau Tepos
PRODUIRE DES AGRO CARBURANTS LOCALEMENT : ENJEUX, FREINS ET PERSPECTIVES
Comment assurer demain l’alimentation des motorisations mobiles, véhicules de transport et machines ? A coté de l’électricité, de l’hydrogène, encore très coûteux, ou du GNL (Gaz Naturel Liquéfié), qui n’est pas sans risques, les agrocarburants représentent une réponse, partielle sans doute, mais bien déployable localement. L’expérience de Ménergol montre que les territoires peuvent, avec seulement 10% de la SAU, fournir le double des besoins des exploitations agricoles, dans des conditions très économiques et écologiques. L’atelier se concentre sur les difficultés rencontrées et sur les solutions à plus long terme : la culture du colza, l’utilisation de l’huile brute dans les moteurs, l’incidence des marchés de matières agricoles et énergétiques, les carburants de troisième et quatrième générations.
Animé par Marc Théry, chargé de missions à la Communauté de Communes du Mené
Intervenants :
> L'huilerie Ménergol
Patrick Colleu, éleveur, conducteur de l’huilerie Ménergol de Saint Gouëno
> Le marché mondial des huiles végétales
Jean-Luc Gurtler, France Agrimer
> Les Huiles Végétales Pures et les moteurs de tracteurs agricoles
Bertrand Colinet, de la société Colinet – l’équipement agricole
> La conduite de la culture du colza en Bretagne
Jean-Luc Giteau, Chambre d’agriculture des Côtes d’Armor
> Les biocarburants de 2e et 3e générations à l'échelle des territoires ruraux
Marc Théry, chargé de missions à la Communauté de Communes du Mené
Cet atelier s'est déroulé le jeudi 16 juin 2011 dans le Mené, dans le cadre des 1ères rencontres nationales "énergie et territoires ruraux, vers des territoires à énergie positive".
Plus d'informations: www.territoires-energie-positive.fr
Reactions Successives, etude de l'influence des conditions operatoires sur la...Nicolas JOUVE
Un schéma réactionnel composé de trois réactions successives est étudié à l'aide du modèle réacteur agité. L'influence des conditions opératoires sur la sélectivité est analysée.
Similaire à Extraction et Rectification couplée - Prise en main (11)
Régulation de niveau en boucle fermée pour différents réglages PID, exercice ...Nicolas JOUVE
Le modèle de simulation dynamique de régulation de niveau est utilisé pour comparer les réponses en boucle fermée pour différents réglages du régulateur. Le procédé est ensuite identifié et les paramètres du régulateur PID calculés et testés.
Régulation de niveau, identification du procédé, exercice AZprocedeNicolas JOUVE
Le modèle régulation de niveau du logiciel de simulation dynamique AZprocede est utilisé pour identifier le procédé en deux points de fonctionnement, et calculer les actions PID à régler correspondantes.
Extraction et Rectification couplée - Prise en main
1. Modèle: Extraction et Rectification couplées
Prise en main
AZPROCEDE, SIMULATION
DYNAMIQUE DE PROCÉDÉS
WWW.AZPROCEDE.FR
2. Extraction - Rectification couplées:
Objectifs:
démarrer l’installation Extraction - Rectification couplées,
Traiter la totalité du bac d’alimentation,
Arrêter l’installation en récupérant le maximum de soluté,
Vérifier les bilans matière, en continu et sur l’ensemble de
l’opération.
3. Extraction - Rectification couplées:
Consignes et spécifications de l’extraction:
Débit d'alimentation 700 kg.h-1, titre en soluté 20%,
Débit de solvant de 400 à 700 kg.h-1, titre en soluté <1%,
Agitation 200 tr.mn-1,
Spécification titre massique de l'extrait >20%,
Spécification titre massique du raffinat <5%.
Solvant=phase lourde=phase continue
Charge=phase légère=phase dispersée (interface en haut)
4. Extraction - Rectification couplées:
Consignes et spécifications de la rectification:
Colonne à 8 plateaux + bouilleur, alimentation plateau n°3,
Taux de reflux R=3.5,
Débit d'alimentation de 500 à 1000 kg.h-1,
Température de fond ~109.5°C,
Titre massique du résidu (solvant recyclé) <1% en soluté,
Température de tête 56.2°C,
Titre massique du distillat>99.8% en soluté (traces de
solvant).
Teb solvant: 110.6°C, Teb soluté: 56.1°C à pression
atmosphérique.
7. Réduire alors le débit de phase lourde à 400 kg.h-1 ,
démarrer et régler l'agitation à 200 tr.mn-1,
Alimenter 700 kg.h-1 de phase légère (diluant à 20% de soluté),
mettre en service la régulation de niveau d'interface à 50%.
9. La régulation de niveau commence à soutirer de la phase lourde vers le
bac tampon, on attend un inventaire de+/-30 kg pour démarrer la
rectification.
10. Le raffinat (phase légère) commence à déborder. L’inventaire du bac
tampon d’extrait est de 30 kg, on peut démarrer la rectification.
11. Démarrage colonne de rectification
Alimenter la colonne de rectification avec un débit de 600 kg.h-1.
Régler le préchauffeur d'alim° à 85°C, régler le gain du TIC à 1%/%.
Lorsque le niveau de fond>30%, régler la chauffe en manuel à 100%.
Lorsque le bouilleur entre en ébullition, réduire la chauffe à 20%.
Lorsque le niveau du ballon de reflux>20%, régler à reflux total.
Lorsque résidu<1%, soutirer par LIC et réguler la temp. à 109.6°C.
Lorsque reflux>99.8%, diminuer le reflux et réguler la temp. à 56.2°C.
12. On alimente la rectification à ~600 kg.h-1 pour conserver le niveau du
bac constant, on préchauffe l’alimentation à son point d’ébullition.
13. On attend d’avoir un niveau de 30% dans le bouilleur pour régler la
chauffe.
14. On règle la chauffe en manuel à 100% pour porter le bouilleur à
l’ébullition.
16. Le bouilleur est à l’ébullition, les vapeurs montent dans la colonne.
17. Les vapeurs arrivent en tête de colonne. On réduit la chauffe à 20%.
On attend 20% de niveau dans le ballon pour démarrer le reflux.
18. On démarre à reflux total, on règle pour cela un débit de reflux égal
au débit de vapeur de tête.
19. Le niveau de fond monte et est constitué de solvant à <1% de soluté.
On soutire ce solvant par pompe et régulation de niveau.
Il retourne, via le bac, vers la colonne d’extraction.
20. Le soutirage du résidu a commencé. Il est à bonne composition.
Le titre en soluté dans le distillat est en train d’augmenter.
21. Pour conserver la composition du résidu (solvant <1% de soluté), on
passe la régulation de température de fond, consigne à 109.6°C.
22. On réduit le débit d’alimentation de 600 à 540 kg.h-1 pour équilibrer
le niveau du bac d’extrait.
23. Suite à la régulation de température de fond, la chauffe a baissé, le
débit de vapeur de tête aussi. Il faut réduire le débit de reflux pour
éviter de perdre le niveau et déclencher la pompe de reflux.
24. La composition du distillat est en spécification (soluté>99.8%). On
réduit le débit de reflux pour faire monter le niveau du ballon.
25. On passe la régulation de température de tête en auto avec consigne à
56.2°C (cascade TIC->FIC) pour conserver la composition du distillat.
45. On casse alors la régulation de niveau d’interface, et on réduit le
soutirage solvant et l’alimentation rectification pour faire déborder
le reste de raffinat (phase jaune) dans son bac,
60. On arrête donc la pompe d’alimentation de la rectification,
61. On remet les régulations FIC alimentation et TIC préchauffeur
en manuel vanne fermée,
62. Et on laisse la colonne de rectification à reflux total, avec son
inventaire en solvant et soluté.
63. Extraction - Rectification couplées:
Bilan matière sur l’ensemble de l’opération
Bilan matière sur diluant:
Diluant bac de charge en début d’opération: 750×(1-0.20)=600 kg
Diluant bac raffinat en fin d’opération: 618.1×(1-0.029)=600.2 kg
Le bilan matière sur le diluant est concordant.
Bilan sur le solvant:
Solvant bac de solvant en début d’opération: 750×0.99=742.5 kg
Solvant bac de solvant en fin d’opération: 722.5×0.993=717.5 kg
Le bilan 742.5-717.5=25.0 kg doit correspondre à l’inventaire en
solvant de la colonne de rectification (bouilleur, plateaux)
64. Extraction - Rectification couplées:
Bilan matière sur l’ensemble de l’opération
Bilan sur le soluté:
Soluté bac de charge en début d’opération: 750×0.20=150 kg
Soluté bac de solvant en début d’opération: 750×0.01=7.5 kg
Soluté bac de solvant en fin d’opération: 722.5×0.007=5.1 kg
Soluté bac de raffinat en fin d’opération: 618.1×0.029=17.9 kg
Soluté bac de soluté en fin d’opération: 112.5×0.999=112.4 kg
Le bilan 150+7.5-5.1-17.9-112.4=22.1 kg doit correspondre à
l’inventaire en constituant volatil (soluté) de la colonne de
rectification (plateaux, ballon de reflux)
Inventaire estimé de la colonne:
25.0 kg de solvant + 22.1 kg de soluté = 47.1 kg, 47% de soluté.
Au débit d’alimentation de 530 kg.h-1, cela donne un temps de
séjour moyen de (60×47.1/530)=5 minutes et 30 secondes.
65. Extraction - Rectification couplées:
Bilan matière sur l’ensemble de l’opération
Rendement de l’ensemble Extraction - Rectification:
Soluté récupéré à 99.9% de pureté: 112.5×0.999=112.4 kg
Soluté récupérable (bac de charge): 750×0.20=150 kg
global = Soluté récupéré/ Soluté récupérable=112.4/150=74.9%
Soluté non récupéré en fin d’opération:
une partie du soluté non récupéré est dans le raffinat (17.9 kg)
l’autre partie est dans la colonne de rectification (22.1 kg) , laissée
à reflux total en fin d’opération.
Une telle installation est conçue pour fonctionner en continu:
rendement sur l’ensemble de l’opération 74.9%,
rendement en marche continue 84.9%.
66. Extraction - Rectification couplées:
Conclusion:
On a démarré et réglé en alimentation continue la colonne
d’extraction du soluté, puis la colonne de rectification du
mélange solvant – soluté.
Le soluté est récupéré dans le distillat a 99.9% de
pureté, avec un rendement global (marche continue)
d’environ 85%.
Le solvant est recyclé avec une pureté supérieure à 99%.
Les bilans matières en continu sont cohérents.
Le bilan matière sur l’ensemble de l’opération, càd le
traitement de la totalité du bac de charge, met en évidence
l’inventaire de la colonne de rectification, soit environ 50 kg
d’un mélange solvant – soluté (~50-50).