Le document traite de l'utilisation d'une thermistance pour déterminer à distance la température d'un corps, en analysant les variations de résistance en fonction de la température entre 25°C et 30°C. Il aborde les concepts d'auto-échauffement et de bilan thermique, ainsi que les calculs d'échange thermique et de puissance dissipée par effet joule. En outre, il fait mention des progrès récents dans la technologie des caméras bolométriques, soulignant leur potentiel pour des applications dans l'étude des contraintes mécaniques et des variations thermiques associées.

1. Problème 19
Etude d’une thermistance
en utilisation bolométrique
pour la détermination à distance
de la température d’un corps
(19.1)
CORRIGE :
1). En effectuant le rapport des expressions de R(T) prises pour 1 T et 2 T puis en prenant
le logarithme népérien, on a immédiatement :
3433,70K
R T
ln ( )
B T T
1 2 1
=
−
( )
2
2 1
=
R T
T T
Le coefficient de température de cette thermistance est donné par :
dR T B
1 ( ) 0
( )
α = =− <
2
R T dT T
B étant possitive, α est négatif et la thermistance est donc du type CTN.
2). En combinant les expressions de R(T) et 1 R(T ) tirées de (19.1), on obtient :
⎡ ⎤
R(T) R(T ) exp B 1 1
= ⎢ − 1
⎥
T T
⎣ 1
⎦
(19.2)
Les valeurs de R(T) sur l’étendue de mesure 25°C ≤ t ≤ 30°C sont reportées dans le tableau
19.1.
t en °C R(T) en Ω
25 5000,00
26 4811,17
27 4630,65
28 4458,05
29 4292,95
30 4135,00
Tableau 19.1 Valeurs de R(T) sur l’étendue de mesure 25°C ≤ t ≤ 30°C

2. 3). Le calcul est immédiat et donne :
( )1 1 1
R T R T R R R T R V I R I
⎛ ⎞ + −
= ⎜ − ⎟ = ⎝ + ⎠ + +
mes ( ) 2 ( ) 3 g ( ) 3 1
g
( ) 1 ( ) 2 ( )
R T R R T R R T R
1 1 1
(19.3)
Soit en inversant (19.3) :
R I V
1
+
RT R
1
R I V
1
3
( ) g mes
g mes
=
−
(19.4)
4). De façon simpliste on peut penser que la thermistance se trouve à la température
a 1 t = t = t et comme 1 1 R(T ) = R , on obtient alors 0 mes V = .
5). La température de la thermistance n’est donc pas égale à 1 t = 25°C. D’après (19.3),
mes V étant négatif, on conclut que la thermistance est à une température plus élevée que 1 t . Le
circuit électrique étant isolé et thermostaté, l’échauffement de la thermistance ne peut être
qu’un auto-échauffement provenant de la puissance qu’elle dissipe par effet Joule.
(19.4) permet de calculer la résistance présentée par la thermistance, ce qui donne
R(T) = 4970,04Ω pour 15mV mes V = − .
De (19.2), on tire :
1
− ⎛ ⎞
= ⎜ + ⎟ =
⎝ ⎠
T R T
1 1 ln ( ) 298,31K
T B RT
( )
1 1
Ce qui donne t = 25,16°C, d’où l’auto échauffement 0,16 C a Δt = ° .
6). Le bilan thermique sur une durée dτ donne :
( ) J a a P dτ − K T −T dτ = MCdT (19.5)
En régime permanent, l’expression précédente devient :
( ) J a a a a P = K T −T = K ΔT (19.6)
7). Pour 25 C a t = ° , on a déterminé R(T) = 4970,04Ω à la question 5. En revenant au
circuit et en notant R I le courant circulant dans la thermistance, on a :
( ) 2
1 2 ( ) ( ) ( )
⎛ + ⎞
2 1 1
= = ⎜ ⎟ ⎝ + + ⎠
J R g
1 1
2
⎛ ⎞
= ⎜ 1
⎟ = ⎝ + 1
⎠
( ) ( ) 3
( ) 2 4,98mW
( ) 3
g
R RT R
P RT I RT I
R T R R T R
R T R I
R T R
(19.7)
8). De (19.6), (19.7) et de la valeur de l’auto-échauffement déterminée à la question 5, on
déduit la valeur du coefficient d’échange thermique de a K :
K P
0,032W.K 1 a
= = −
Δ
a
t
(19.8)

3. 9). Pour une température t sur l’étendue de mesure 25°C ≤ t ≤ 30°C, on détermine la
résistance R(T) de la thermistance (équation (19.2)) puis la puissance J P (équation (19.7))
dissipée par effet Joule. En considérant le coefficient d’échange thermique (équation (19.8))
constant, on déduit l’auto-échauffement (équation (19.6)). Les résultats numériques sont
reportés dans le tableau 19.2.
t en °C R(T) en Ω ( ) J P t en mW a Δt en °C
25 5000,00 5,00 0,16
26 4811,17 4,90 0,15
27 4630,65 4,81 0,15
28 4458,05 4,71 0,15
29 4292,95 4,61 0,14
30 4135,00 4,52 0,14
Tableau 19.2 Evolution de la puissance dissipée par effet Joule et de l’auto échauffement
On constate que la puissance dissipée et l’auto-échauffement sont pratiquement constants.
Pour la suite ils seront fixés à leurs valeurs moyennes soit 4,76mW J P = et 0,15 C a Δt = ° .
Les erreurs introduites sont alors au maximum de 5%.
10). Le bilan thermique sur une durée dτ s’écrit maintenant :
( ) J a a a P dτ +φ dτ − K T −T dτ = MCdT (19.9)
où pendant l’intervalle de temps dτ , φ dτ a est l’énergie radiative absorbée, J P dτ l’énergie
dissipée par effet Joule et K T T dτ a a ( − ) l’énergie cédée à l’enceinte ; ce bilan thermique
provoquant une augmentation dT de la température de la thermistance.
En régime permanent, (19.9) devient :
+φ
a
a
a
T T T P
K
− = Δ =
Les calculs précédents ont montré que l’on pouvait considérer que 4,76mW J J P P = . Grâce
à ceci, il est possible de découpler l’échauffement dû à l’absorption du rayonnement de l’auto-échauffement
par effet Joule et on a 0,15K J a J a a P K P K = ΔT = . L’échauffement total de
la thermistance s’écrit alors :
φ
T T T T
Δ = − = a
+Δ (19.10)
a a
a
K
11). La paroi, considérée comme un corps noir, émet une puissance de rayonnement par
unité de surface cn φ donnée par la loi de Stefan-Bolzmann : 4
cn cn φ =σ T . Une fraction a φ
de
cn φ , ne dépendant que de la géométrie, est absorbée par la thermistance et provoque un
déséquilibre 250mV mes V = − du pont. De (19.4), on déduit immédiatement la résistance

4. présentée par la thermistance, soit R(T) = 4512,20Ω et de (19.2), l’échauffement total
Δt = 2,68°C . Le résultat (19.10) permet d’en déduire la puissance absorbée à savoir
( )81,12mW a a a φ = K ΔT − ΔT = .
12). La température de la paroi étant maintenant de cn t′ , elle émet une puissance de
rayonnement par unité de surface 4
cn cn φ ′ =σ T′ dont la fraction a φ
′ est absorbée par la
thermistance provoquant la nouvelle déviation du pont 100mV mes V′ = − . Les calculs étant
similaires à ceux de la question précédente, on trouve : R(T′) = 4801,98Ω, Δt′ =1,05°C et
a ′ = 28,86mW .
13). Comme il n’y a pas modification de la géométrie du problème, les puissances
absorbées sont dans le rapport des puissances émises, on a φ
:
′ ′ ′
= =
4
4
T
T
φ φ σ
φ φ σ
a cn cn
a cn cn
On en déduit que ( )1 4 751,60K cn cn a a T′ = T φ ′ φ = soit 478,45 C cn t′ = ° .
L’hypothèse faite sur le fait que la paroi peut être considérée comme un corps noir n’est pas
une nécessité. Le résultat serait le même si on postulait simplement que son émissivité est
constante dans l’intervalle des températures considérées.
Le dispositif qui vient d’être décrit correspond à un pyromètre optique sans contact à poste
fixe. D’autres techniques peuvent être utilisées utilisant non plus une thermistance mais une
photopile ou un détecteur optique classique Si ou Ge (pour les températures supérieures à
1000°C) et plus récemment InGaAs pour des températures inférieures. Cependant, ces
matériaux ne peuvent travailler dans la gamme de rayonnement basses températures
(inférieures à 200°C ) sans être eux-mêmes refroidis. Pour cette gamme de température, le
bolomètre constitue une solution de remplacement économique.
Le principe du bolomètre a connu récemment un nouvel essor avec l’arrivée des caméras
bolométriques où chaque pixel est en soi un microbolomètre comme celui précédemment
décrit.
Il y a quarante ans, les caméras thermiques n’étaient accessibles qu’aux militaires et
nécessitaient un refroidissement de leurs capteurs optiques à −200°C. Les composants
optoélectroniques (InSb, PtSi…) et méthodes de refroidissement (effet Peltier, cycle
Stirling…) se sont améliorés mais les caméras thermiques restaient d’un coût élevé et parfois
d’une utilisation délicate.
L’arrivée des caméras bolométriques est en train de changer cet état de fait. Sont proposées
actuellement sur le marché des caméras de 80.000 pixels pour des résolutions meilleures que
0,1°C.

5. Figure 19.5 Schéma et images en microscopie à balayage d’un pixel bolométrique
(documentation Ulis*)
*D’après “Uncooled amorphous silicon technology enhancement for 25 μm pixel pitch achievement” E. Mottin,
A. Bain, J.L. Martin, J.L. Ouvrier-Buffet, S Bisotto, J.J. Yon (LETI/CEA-DOPT/LIR) et J.L. Tissot (ULIS).
Ces caméras commencent à être utilisées pour des mesurandes primaires qui s’accompagnent
de production de chaleur donc d’une évolution de la température. Des expériences ont déjà
abouti, permettant d’étudier les contraintes mécaniques subies par des structures. Par effet
thermoélastique, le champ de contrainte dans la structure, lié à une excitation extérieure,
s’accompagne d’une très faible augmentation de la température locale proportionnelle à la
somme des contraintes principales. Comme ces variations de température sont très faibles, on
cycle de façon périodique l’excitation sur la structure et on synchronise la prise d’images
thermiques sur cette excitation. Un traitement des images permet de n’extraire que les
variations locales de température en phase avec l’excitation donc avec la contrainte. On
mesure dans ce cas directement l’énergie associée à contrainte et non la déformation comme
c’est le cas lorsque l’on utilise des jauges de contrainte collées.

6. Concentration de contrainte autour de trou de rivet (industrie aéronautique) et mesure de
contrainte sur support de fusée (industrie automobile)
Mécanique de la rupture, flexion 3 points sur éprouvette en titane
Figure 19.6 Mesure de contrainte (documentation Cedip)